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模板及模板支撑施工方案
一、工程概况:
xx市xx景观设计七标段工程,由xxxxx,承建范围:
景观二、三区。
开工日期2010年9月15日,竣工日期2011年6月30日。
二、施工方案:
模板工程施工范围:
二区停车场;二、三区景观桥、亲水平台;三区1#架空区域等项目工程。
1、支模工艺:
立可调支撑立柱及早拆柱头→安装模板主梁→安装→水平支撑→安装斜撑→调平支撑顶面→安装模板次梁→铺设木胶合板→模板→面板拼缝粘胶带→刷脱模剂→模板预检→进行下道工序。
2、材料:
采用木胶合板模板钢支撑。
模板规格为1220×2440×15。
3、胶合性能及承载力:
所采用模板的胶合强度≥0.8N/mm2,承载力30N/mm2,满足施工要求。
4、模板的静曲强度和弹性模量(15mm厚):
(1)、静曲强度:
平行向≥23N/mm2,垂直向≥15N/mm2;弹性模量≥5000N/mm2.
(2)、强度设计值=强度标准值/1.55.
5、模板计算
楼板厚度250mm和100mm,模板板面采用15mm高强度层板,次龙骨采用50×100mm,E=104/mm2,I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4
方木主龙骨采用100×100mm方木。
(1)荷载计算
模板及支架自重标准值:
0.3KN/M2
混凝土标准值:
24KN/m2
钢筋自重标准值:
1.1KN/m2
施工人员及设备荷载标准值:
2.5KN/m2
楼板按120mm厚算
荷载标准值:
F1=0.3+24×0.12+1.1+2.5=6.78KN
荷载标准值:
F2=(0.3+24×0.12+1.1)×1.2+2.5×1.4=8.64KN
楼板按250mm厚算
荷载标准值:
F3=0.3+24×0.25+1.1+2.5=9.9KN
荷载标准值:
F4=(0.3+24×0.25+1.1)×1.2+2.5×1.4=12.38KN
(2)计算次龙骨间距:
新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上,单位宽度的面板可以视为梁,次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑,梁宽取350mm
1)板厚按250mm算
则最大弯距:
Mmax=0.1q12l12
最大挠度:
Umax=0.667q12l14(100EI)
其中线荷载设计值q1=F4×0.3=12.38×0.3=3.714KN/m
按面板的抗弯承载力要求:
Mmax=0.1q1l12=[fww]=1/6fwbh2
0.1×3.714×l12=1/6fwbh2
l1=[(1/6×30×200×252)/(0.1×3.714)]0.5=2321.25
按面板的刚度要求,最大变形值为模板结构的1/250
Umas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250
L1'=[(100×104×4.16×104)/(2.48×0.677×250)]1/3=463mm
2)板厚按120mm计算
则最大弯距:
Mmax=0.12q22l22
最大挠度:
Umax=0.667q22l24/(100EL)
其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m
按面板的抗弯承载力要求:
Mmax=0.1q22l22=[fww]=1/6fwbh2
1.1×1.612×122=1/6fwbh2
l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787
按面板的刚度要求,最大变形值为模板结构的1/250
Umax=0.677q2l24/(100EI)=12/250
L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm
取按抗弯承载力,刚度要求计算匠小值,l1'=463mm,施工次龙骨间距取200mm (3)用Φ48×3.5碗口架管,间距最大为1200mm,上设U托,最下一层地杆距地300mm,中间水平拉杆间距大于1200mm,支撑杆有效面积A=489mm2(内R=41mm) 1)抗压强度验算 N=8.06×2.12×1.2=11.6KN [N]=Af==489×215=105KN<11.6KN满足 2)稳定性验算。 (按中心点最大偏心25mm计算) Ix=π(D4-d4)/64=π(484-414)/64=1.22×105mm4 Ix=(Ix/A)1/2=(1.22x105/489)1/2=15.79mm Xx=1800/ix=1800/15.79=114 查Q235,b类截面轴压稳定系数φx=0.453 欧拉临界应力 Nex=π2EA/λx2=π2×2.06×105×489/1142=76.4KN 初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N.mm 截面塑性发展系数rx=1.0 受压最大纤维毛截面抵抗距 Wlx=Ix/(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3 N/ΦxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=175.9Mpa<215Mpa(满足要求) 8.2墙体模板计算 (1)荷载计算 1)新浇混凝土对模板产生的侧压力①,标准层层高3.4m,侧压力为 F1=0.22rct0β1β2v1/2F2=Hrc 取两者较小值; 式中: F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力; rc——混凝土重力密度,取材24KN/m; t0——新浇混凝土的初凝时间,按商品混凝土为4-6h,取t0=5h; v——混凝土浇筑速度,每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3,控制在1h左右浇筑完毕,取V=3m/h; H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度,取H=3.4m; β1——外加剂影响修正系数β1=1.0; β2——混凝土塌落度修正生活费数,按塌落度130-150mm,取β2=1.15 得F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2 F2=24×m2>F1 取F=F1=52.58KN/m2 2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载② 混凝土采用布料杆浇筑,取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。 由①、②两项荷载组合,得模板承受的水平荷载值为 q=1.2×①+1.4×②=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度) q=①=52.5KN/m2(用于验算模板及其支撑的刚度) (2)模板及次龙骨的设计及验算 1)次龙骨的设计及验算 次龙骨选用50×100mm白杉,间距200mm,接受力方向垂直于木纹方向,其截面性能为: E=10000N/mm2,σ=87N/mm2,I=416cm2,w=83cm2 主龙骨间距取为600mm,次龙骨接三跨连续梁计算 1)次龙骨的强度验算 次龙骨承受的荷载为 q托=qL模=68.69×0.30=20.6KN/m 式中: q托——模板传给次龙骨的线荷载 L模——模板的跨度 次龙骨截面最大弯矩形为 Mmax=0.1托τ2托=0.1×20.6×0.7KN·m σ=M/W=0.74×106/83×103=8.91<[σ]87N/mm2 ∴次龙骨的强度满足要求。 2)次龙骨的刚度验算 托梁承受的线荷载为 q次=L模=68.69×0.25=17.17KN/m 最大挠度为 ω=6.77×q次/L次/100EL =0.677×17.17×0.64×1012/100×104×416×106 =0.36mm<[ω]=1.5mm ∴次龙骨的刚度满足要求。 (3)主龙骨的设计及验算 主龙骨的选用Φ48×3.5×2钢管,间距为600mm,双根布置,穿墙螺栓间距取600mm,主龙骨接三跨连续梁计算 主龙骨的截面性能为 σ=215Nmm2,I=2×12.9×104cm,W=2×15.08×103cm 1)主龙骨的强度验算 次龙骨传给主龙骨的集中荷载为 P主=q托L次=22.28×0.6=13.37KN 主龙骨截面最大弯矩为 Mmax=0.604P主L次=0.604×10.3×0.6=3.73KN σ=M/W=3.73×106/2×15.08×103=123.67,[σ]=215n/mm2 ∴主龙骨的强度满足要求。 2)主龙骨的刚度验算 次龙骨传给主龙骨的集中荷载为 P主=q次L次=17.17×0.6=10.3KN 最大挠度为 ω=1.883×PL/100EL=1.883×10.3×103×0.63×109/100×2.06×105 2×12.19×104=0.83mm<3.00mm(满足要求) ∴主龙骨的刚度满足要求。 (4)穿墙螺栓设计 每根穿墙螺栓承受的拉力为 T=qs\52.58×1×0.6=31.55KN 选用Φ14穿墙螺栓,查表得净面积A=105mm2 σ=T/A=31.55×103/105=300.5N/mm2 ∴穿墙螺栓的承载力满足要求。 8.3柱模板计算 柱箍采用100×100方楞,间距400mm (1)柱模受到新浇砼侧压力 F1=0.22rct0β1β2v1/2 F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力; rc——混凝土重力密度,取材24KN/m; t0——新浇混凝土的初凝时间,按商品混凝土为4-6h,取t0=5h; v——混凝土浇筑速度,每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3,控制在1h左右浇筑完毕,取V=3m/h; H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度,取h=3.4m; β1——外加剂影响修正系数,β1=1.0; β2——混凝土塌落度修正系数,按塌落度130-150mm,取β2=1.15; (2)柱箍所受的均部荷载值(N/mm) q=2.58×103/106×400×0.85=17.88N/mm (3)柱箍最大弯距值(N/mm) Mmax=qL22=17.88×8002/8=1430400N.m (4)强度计算 N/A+Mmax/rπWnx=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62 N/mm2<f=215N/mm2(可以) (5)挠度计算W=5L14/38EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83mm<[W]=1.mm(满足要求) 8.4梁模板计算 (一)底模验算 (1)抗弯强度验算 1)荷载 底膜自重5×0.04×0.45×1.2=0.108 混凝土自重24×0.45×0.8×1.2=10.368 钢筋自重1.5×0.45×0.8×1.2=0.648 振捣混凝土载荷2×0.45×1.2=1.08 合计q1=12.204 乘以折减系数0.9则q1×0.9=q2=10.98KN/m 2)抗弯折减载力验算 底膜下的楞木间距为0.2m,是一个多等多跨连续梁,考虑木材的长度有限,故按四等跨计算。 按最不利荷载部之中结构静力表示得。 弯矩系数: KM=-0.121 剪力系数: KV=-0.620 挠度系数: KW=0.967 则M=KM×q12=-0.121×10.98×0.22=-0.0531KN.m=-0.0531×106n.mm σ=m/w=-0.0531×106×6/(450×402)=4.452n/mm2<fm=13n/mm2 (2)剪力强度验算。 V=KVq1=-0.620×10.98×0.2=1.36KN 剪应力: τ=3V/(2bh)=3×1.36×103/(2×450×40)=0.113n/mm2<fv=1.4n/mm2 (3)挠度验算。 荷载不包括振捣混凝土载荷。 则q1=11.24则q2=10.012KN
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