产万吨煤制甲醇合成工段初步设计方案.docx
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产万吨煤制甲醇合成工段初步设计方案
第1章概述4
1.1甲醇性质4
1.2甲醇用途4
1.3甲醇生产工艺的发4
1.4甲醇生产原料5
第2章工艺流程设计6
2.1合成甲醇工艺的选择6
2.1.1甲醇合成塔的选择6
2.1.2催化剂的选用6
2.1.3合成工序工艺操作条件的确定与论证8
第3章工艺流程10
3.1甲醇合成工艺流程10
第4章工艺计算12
4.1物料衡算12
4.1.1合成工段13
4.2能量衡算18
4.2.1煤发电量18
4.2.2合成工段18
第5章主要设备的计算和选型22
5.1甲醇合成塔的设计22
5.2水冷器的工艺设计25
5.3循环压缩机的选型28
5.4气化炉的选型28
5.5甲醇合成厂的主要设备一览表28
第6章合成车间设计29
6.1厂房的整体布置设计29
6.2合成车间设备布置的设计29
第7章设计结果评价30
参考文献31
致谢32
第1章概述
1.1甲醇性质
甲醇俗称木醇、木精,英文名为methanol,分子式CH3OH。
是一种无色、透明、易燃、有毒、易挥发的液体,略带酒精味;分子量32.04,相对密度0.7914(d420>,蒸气相对密度1.11(空气=1>,熔点-97.8℃,沸点64.7℃,闪点<开杯)16℃,自燃点473℃,折射率(20℃>1.3287,表面张力<25℃)45.05mN/m,蒸气压<20℃)12.265kPa,粘度<20℃)0.5945mPa•s。
能与水、乙醇、乙醚、苯、酮类和大多数其他有机溶剂混溶。
蒸气与空气形成爆炸性混合物,爆炸极限6.0%~36.5﹪<体积比)。
化学性质较活泼,能发生氧化、酯化、羰基化等化学反应。
1.2甲醇用途
甲醇是重要有机化工原料和优质燃料,广泛应用于精细化工,塑料,医药,林产品加工等领域。
甲醇主要用于生产甲醛,消耗量要占到甲醇总产量的一半,甲醛则是生产各种合成树脂不可少的原料。
用甲醇作甲基化试剂可生产丙烯酸甲酯、对苯二甲酸二甲酯、甲胺、甲基苯胺、甲烷氯化物等;甲醇羰基化可生产醋酸、醋酐、甲酸甲酯等重要有机合成中间体,它们是制造各种染料、药品、农药、炸药、香料、喷漆的原料,目前用甲醇合成乙二醇、乙醛、乙醇也日益受到重视。
甲醇也是一种重要的有机溶剂,其溶解性能优于乙醇,可用于调制油漆。
作为一种良好的萃取剂,甲醇在分析化学中可用于一些物质的分离。
甲醇还是一种很有前景的清洁能源,甲醇燃料以其安全、廉价、燃烧充分,利用率高、环保的众多优点,替代汽油已经成为车用燃料的发展方向之一;另外燃料级甲醇用于供热和发电,也可达到环保要求。
甲醇还可经生物发酵生成甲醇蛋白,富含维生素和蛋白质,具有营养价值高而成本低的优点,用作饲料添加剂,有着广阔的应用前景。
1.3甲醇生产工艺的发展
甲醇是醇类中最简单的一元醇。
1661年英国化学家R.波义耳首先干馏后的液体产物中发现甲醇,故甲醇俗称木精、木醇。
在自然界只有某些树叶或果实中含有少量的游离态甲醇,绝大多数以酯或醚的形式存在。
1857年法国的M·贝特洛在实验室用一氯甲烷在碱性溶液中水解也制得了甲醇。
1923年德国BASF公司首先用合成气在高压下实现了甲醇的工业化生产,直到1965年,这种高压法工艺是合成甲醇的唯一方法。
1966年英国ICI公司开发了低压法工艺,接着又开发了中压法工艺。
1971年德国的Lurgi公司相继开发了适用于天然气-渣油为原料的低压法工艺。
由于低压法比高压法在能耗、装置建设和单系列反应器生产能力方面具有明显的优越性,所以从70年代中期起,国外新建装置大多采用低压法工艺。
世界上典型的甲醇合成工艺主要有ICI工艺、Lurgi工艺和三菱瓦斯化学公司(MCC>工艺。
目前,国外的液相甲醇合成新工艺具有投资省、热效率高、生产成本低的显著优点,尤其是LPMEOHTM工艺,采用浆态反应器,特别适用于用现代气流床煤气化炉生产的低H2/(CO+CO2>比的原料气,在价格上能够与天然气原料竞争。
我国的甲醇生产始于1957年,50年代在吉林、兰州和太原等地建成了以煤或焦炭为原料来生产甲醇的装置。
60年代建成了一批中小型装置,并在合成氨工业的基础上开发了联产法生产甲醇的工艺。
70年代四川维尼纶厂引进了一套以乙炔尾气为原料的95kt/a低压法装置,采用英国ICI技术。
1995年12月,由化工部第八设计院和上海化工设计院联合设计的200kt/a甲醇生产装置在上海太平洋化工公司顺利投产,标志着我国甲醇生产技术向大型化和国产化迈出了新的一步。
2000年,杭州林达公司开发了拥有完全自主知识产权的JW低压均温甲醇合成塔技术,打破长期来被ICI、Lurgi等国外少数公司所垄断拥的局面,并在2004年获得国家技术发明二等奖。
2005年,该技术成功应用于国内首家焦炉气制甲醇装置上。
1.4甲醇生产原料
合成甲醇的工业生产是以固体<如煤、焦炭)、液体<如原油、重油、轻油)或气体<如天然气及其它可燃性气体)为原料,经造气、净化<脱硫)变换,除二氧化碳,配制成一定配比的合成气。
在不同的催化剂存在下,选用不同的工艺条件可单产甲醇<分高、中、低压法),或与合成氨联产甲醇<联醇法)。
将合成后的粗甲醇经预精镏脱除甲醚,再精镏而得成品甲醇。
自1923年开始工业化生产以来,甲醇合成的原料路线经历了很大变化。
20世纪50年代以前多以煤和焦碳为原料;50年代以后,以天然气为原料的甲醇生产流程被广泛应用;进入60年代以来,以重油为原料的甲醇装置有所发展。
对于我国,从资源背景看,煤炭储量远大于石油、天然气储量,随着石油资源紧缺、油价上涨,因此在大力发展煤炭洁净利用技术的背景下,在很长一段时间内煤是我国甲醇生产最重要的原料[4]。
第2章工艺流程设计
甲醇合成
合成气净化
甲醇精馏
煤制合成气
图1煤制甲醇的简单工艺流程
首先是采用GSP气化工艺将原料煤气化为合成气;然后通过变换和NHD脱硫脱碳工艺将合成气转化为满足甲醇合成条件的原料气;第三步就是甲醇的合成,将原料气加压到5.14Mpa,加温到225℃后输入列管式等温反应器,在XNC-98型催化剂的作用下合成甲醇,生成的粗甲醇送入精馏塔精馏,得到精甲醇。
然后利用三塔精馏工艺将粗甲醇精制得到精甲醇。
2.1合成甲醇工艺的选择
甲醇合成的典型工艺主要是:
低压工艺 甲醇合成工艺中最重要的工序是甲醇的合成,其关键技术是合成甲醇催化剂的和反应器,设计采用用的是低压合成工艺。 2.1.1甲醇合成塔的选择 目前,国内外的大型甲醇合成塔塔型较多,归纳起来可分为五种: <1)冷激式合成塔 <2)冷管式合成塔 <3)水管式合成塔 <4)固定管板列管合成塔 <5)多床内换热式合成塔 综上所述和借鉴大型甲醇合成企业的经验,<大型装置不宜选用激冷式和冷管式),设计选用固定管板列管合成塔。 这种塔内甲醇合成反应接近最佳温度操作线,反应热利用率高,虽然设备复杂、投资高,但是由于这种塔在国内外使用较多,具有丰富的管理和维修经验,技术也较容易得到;外加考虑到设计的是年产20万吨的甲醇合成塔<日产量为650吨左右),塔的塔径和管板的厚度不会很大,费用也不会很高,所以本设计采用了固定管板列管合成塔。 2.1.2催化剂的选用 <1)甲醇合成催化剂 经过长时间的研究开发和工业实践,广泛使用的合成甲醇催化剂主要有两大系列: 一种是以氧化铜为主体的铜基催化剂,一种是以氧化锌为主体的锌基催化剂。 锌基催化剂机械强度好.耐热性好,对毒物敏感性小,操作的适宜温度为350~400℃,压力为25~32MPa(寿命为2~3年>;铜基催化剂具有良好的低温活性,较高的选择性,通常用于低、中压流程。 耐热性较差,对硫、氯及其化合物敏感,易中毒。 操作的适宜温度为220~270℃,压力为5~15MPa(一般寿命为2~3年>。 通过操作条件的对比分析,可知使用铜基催化剂可大幅度节省投资费用和操作费用,降低成本。 随着脱硫技术的发展,使用铜基催化剂己成为甲醇合成工业的主要方向,锌基催化剂已于80年代中期淘汰。 表1国内外常用铜基催化剂特性对比[10] 催化剂型号 组分/% 操作条件 CuO ZnO Al2O3 压力/MPa 温度/℃ 英国ICI51-3 60 30 10 7.8-11.8 190~270 德国LG104 51 32 4 4.9 210~240 美国C79-2 - - - 1.5-11.7 220~330 丹麦LMK 40 10 - 9.8 220~270 中国C302系列 51 32 4 5.0-10.0 210~280 中国XCN-98 52 20 8 5.0~10.0 200~290 从表的对比可以看出,国产催化剂的铜含量已提50%以上。 制备工艺合理,使该催化剂的活性、选择性、使用寿命和机械强度均达到国外同类催化剂的先进水平,并且价格较低。 <2)XNC-98甲醇合成催化剂简介: XNC-98型催化剂是四川天一科技股份有限公司研制和开发的新产品。 目前已在国内20多套大、中、小型工业甲醇装置上使用,运行情况良好。 它是一种高活性、高选择性的新催化剂。 用于低温、低压下由碳氧化物与氢合成甲醇,具有低温活性高、热稳定性好的特点。 常用操作温度200~290℃,操作压力5.0~10.0MPa。 催化剂主要物化性质: 催化剂由铜、锌和铝等含氧化合物组成。 外 观: 有色金属光泽的圆柱体 堆积密度: 1.3~1.5kg/L 外型尺寸: 5×(4.5~5>mm 径向抗压强度: ≥200N/cm 催化剂活性和寿命: 在该催化剂质量检验规定的活性检测条件下,其活性为: 230℃时: 催化剂的时空收率≥1.20kg/(L.h> 250℃时: 催化剂的时空收率≥1.55kg/(L.h> 在正常情况下,使用寿命为2年以上。 2.1.3合成工序工艺操作条件的确定与论证 <1)操作温度 甲醇合成催化床层的操作温度主要是由催化剂的活性温度区决定的。 设计中采用的甲醇合成催化剂为国产的铜系XCN-98,由它的性质可知: 适合使用的温度范围为200~290℃。 <2)操作压力 近年来普遍使用的铜基甲醇合成催化剂,其活性温度范围在200~300℃,有较高的活性,对于规模小于30万吨/a的工厂,操作压力一般可降为5Mpa左右;对于超大型的甲醇装置,为了减少设备尺寸,合成系统的操作压力可以升至10Mpa左右。 设采用的是低压法<入塔压强为5.14MPa)合成甲醇。 <3)气体组成 对于甲醇合成原料气,即合成工序的新鲜气,应维持f= 由于新鲜气中 1和3: 1,因此循环气中 合成塔中氢气过量,对减少副反应是有利的。 甲醇合成过程中,需要一定的二氧化碳存在以保持催化剂的高活性。 一般不超过5%。 <4)空速: 空速不仅是一个和合成回路气体循环量相关联的工艺控制参数,也是一个影响综合经济效益的变量。 甲醇合成过程中,首先甲醇合成塔内的气体空速必须满足催化剂的使用要求,国产铜基催化剂,一般要求气体空速在8000~20000h-1之间。 空速过低,结炭等副反应加剧,空速过高,系统阻力加大或合成系统投资加大,能耗增加,催化剂的更换周期缩短。 空速的选择需要根据每一种催化剂的特性,在一个相对较小的范围内变化。 XCN-98的空速要求为6000~15000h-1,本设计空速定为12000h-1。 粗甲醇驰放气 第3章工艺流程 3.1甲醇合成工艺流程 来自脱碳装置的新鲜气<40℃,3.4MPa)与循环气一起经甲醇合成气压缩机 CO+2H2=CH3OH+Q CO2+3H2=CH3OH+H2O+Q 甲醇合成塔 反应放出大量的热,通过列管管壁传给锅炉水,产生大量中压蒸汽<3.9MPa饱和蒸汽),减压后送至蒸汽管网。 副产蒸汽确保了甲醇合成塔内反应趋于恒定,且反应温度也可通过副产蒸汽的压力来调节。 甲醇合成塔 分离出的粗甲醇进入甲醇膨胀槽 甲醇分离器 从甲醇分离器 弛放气减压后去燃气发电系统;甲醇膨胀槽 合格的锅炉给水来自变换装置;循环冷却水来自界区外部。 汽包 第4章工艺计算 4.1物料衡算 工厂设计为年产精甲醇30万吨,开工时间为每年330天,采用连续操作,则每小时精甲醇的产量为37.88吨,即37.88t/h。 精馏工段 通过三塔高效精馏工艺,精甲醇的纯度可达到99.9%,符合精甲醇国家一级标准。 三塔精馏工艺中甲醇的收率达97%。 则入预精馏塔的粗甲醇中甲醇量37.88/0.97=39.05t/h。 由粗甲醇的组成通过计算可得下表: 表2粗甲醇组成 组分 百分比 产量 甲醇 93.40% 1220.31kmol/h即27335m3/h 二甲醚 0.42% 3.82kmol/h即85.51m3/h 高级醇<以异丁醇计) 0.26% 1.45kmol/h即32.90m3/h 高级烷烃<以辛烷计) 0.32% 0.57kmol/h即17.81m3/h 水 5.6% 130.07kmol/h即2913.69m3/h 粗甲醇 100% 41.81t/h 注;设计中的体积都为标准状态下 计算方法: 粗甲醇=39.05/0.9340=41.81t/h 二甲醚=41.81×0.42%=175.602kg/h即3.82kmol/h,85.51m3/h 高级醇<以异丁醇计)=41.81×0.26%=108.71kg/h即1.45kmol/h,32.90m3/h 高级烷烃<以辛烷计)=41.81×0.32%=133.79kg/h即0.57kmol/h,12.81m3/h 水=41.81×5.6%=2341.36kg/h即130.07kmol/h,2913.69m3/h 4.1.2合成工段 <1)合成塔中发生的反应: 主反应CO+2H2=CH3OH<1) CO2+3H2=CH3OH+H2O<2) 副反应2CO+4H2= CO+3H2=CH4+H2O<4) 4CO+8H2=C4H9OH+3H2O<5) 8CO+17H2=C18H18+8H2O<6) CO2+H2=CO+H2O<7) <2)工业生产中测得低压时,每生产一吨粗甲醇就会产生1.52m3<标态)的甲烷,即设计中每小时甲烷产量为3.97kmol/h,63.55m3/h。 由于甲醇入塔气中水含量很少,忽略入塔气带入的水。 由反应<3)、<4)、<5)、<6)得出反应<2)、<7)生成的水分为; 130.07-3.97-3.82-1.45×3-0.57×8=113.37kmol/h 由于合成反应中甲醇主要由一氧化碳合成,二氧化碳主要发生逆变反应生成一氧化碳,且入塔气中二氧化碳的含量一般不超过5%,所以计算中忽略反应<2)。 则反应<7)中二氧化碳生成了113.37kmol/h,即2539.49m3/h的水和一氧化碳。 <3)粗甲醇中的溶解气体量 粗甲醇中气体溶解量查表5Mpa、40℃时,每一吨粗甲醇中溶解其他组成如下表 1吨粗甲醇中合成气溶解情况 气体 H2 CO CO2 N2 Ar CH4 溶解量 4.364 0.815 7.780 0.365 0.243 1.680 则粗甲醇中的溶解气体量为: H2=41.81×4.364=182.46m3/h即8.15kmol/h CO=41.81×0.815=34.07m3/h即1.52kmol/h CO2=41.81×7.780=325.28m3/h即14.52kmol/h N2=41.81×0.365=15.26m3/h即0.68kmol/ Ar=41.81×0.243=10.16m3/h即0.45kmol/h CH4=41.81×1.680=70.24m3/h即3.13kmol/h <4)粗甲醇中甲醇扩散损失 40℃时,液体甲醇中释放的溶解气中,每立方M含有37014g的甲醇,假设减压后液相中除二甲醚外,其他气体全部释放出,则甲醇扩散损失 G=<182.46+34.07+325.28+15.26+10.16+70.24)×0.03714=23.67kg/h 即0.74kmol/h,16.57m3/h <5)合成反应中各气体的消耗和生成情况 表4弛放气组成 气体 CH3OH H2 CO CO2 N2 Ar CH4 组成 0.61% 81.82% 9.16% 3.11% 3.21% 0.82% 1.89% 表5合成反应中消耗原料情况 消耗项 单位 消耗原料气组分 CO CO2 H2 N2 Ar 反应<1) m3/h 27335 54670 反应<3) m3/h 171.02 342.04 反应<4) m3/h 63.55 190.65 反应<5) m3/h 131.60 262.32 反应<6) m3/h 102.48 217.77 反应<7) m3/h <2539.49) 2539.49 2539.49 注: 括号内的为生成量;反应<1)项不包括扩散甲醇和弛放气中甲醇消耗的原料气量 表6合成反应中生成物情况 生成项 单位 生成物组分 CH4 CH3OH C4H9OH C18H18 H2O 反应<1) m3/h 27335 反应<3) m3/h 85.51 85.51 反应<4) m3/h 63.55 63.55 反应<5) m3/h 32.90 98.70 反应<6) m3/h 17.81 142.48 反应<7) m3/h 2539.49 表7其他情况原料气消耗 消耗项 单位 消耗原料气组分 CO CO2 H2 N2 Ar CH4 粗甲醇中溶解 m3/h 34.07 325.28 182.46 15.26 10.16 70.24 扩散的甲醇 m3/h 16.57 33.14 弛放气 m3/h 9.16% ×G 3.11%×G 81.20%×G 3.21% ×G 0.82% ×G 1.89% ×G 驰放气中甲醇 m3/h 0.61% ×G 1.22% ×G 注: G为驰放气的量,m3/h。 <6)新鲜气和弛放气气量的确定 CO的各项消耗总和=新鲜气中CO的量,即 27335+171.02+63.55+131.60+102.4-2539.49+34.07+16.57+0.61%G+9.16%G =25314.72+9.77%G 同理原料气中其他各气体的量=该气体的各项消耗总和,由此可得新鲜气体中各气体流量,如下表: 表8新鲜气组成 组分 单位 CO CO2 H2 N2 Ar CH4 气量 m3/h 25314.72 +9.77%G 2864.77+ 3.11%G 58437.87+ 82.42%G 15.26+ 3.21%G 10.16+ 0.82%G 6.69+ 1.89%G 新鲜气 m3/h 86649.47+1.0183G 新鲜气中惰性气体 86649.47+1.0183G=<25.42+4.03%G)/0.42% 解得G=9396.95m3/h,即弛放气的量为9396.95m3/h,由G可得到新鲜气的量96218.38m3/h 由弛放气的组成可得出下表 表9弛放气组成 气体 CH3OH H2 CO CO2 N2 Ar CH4 组成 0.61% 81.82% 9.16% 3.11% 3.21% 0.82% 1.89% 气量m3/h 57.32 7688.58 860.76 292.24 301.64 77.05 177.60 表10新鲜气组成 气体 CH4 H2 CO CO2 N2 Ar 组成 0.19% 68.81% 27.07% 3.45% 0.33% 0.09% 气量m3/h 182.81 66207.87 26046.31 3319.53 317.52 86.59 <7)循环气气量的确定 G1=G3+G4+G5+G6-G7-G8 式中: G1为出塔气气量;G3新鲜气气量;G4循环气气量; G5主反应生成气量;G6副反应生成气量; G7主反应消耗气量;G8副反应消耗气量; G5=27335+171.02+0.61%×9396.95=27563.34m3/h G6=85.51+85.51+63.55+63.55+32.90+98.70+17.8+142.48+2539.49+2539.49 =5668.89m3/h G7=27335+54670+171.02+342.04+0.61%×9396.95×3=82347.98m3/h G8=171.02+342.04+63.55+190.65+131.60+262.32+102.48+217.77+2539.49+2539.49 =65604.41m3/h 已知出塔气中甲醇含量为5.84%,则 解得G4=547683.36m3/h G1=529181.58m3/h 表11循环气
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