5m模板支撑施工方案.docx
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5m模板支撑施工方案
模板支撑施工方案
工程名称:
水岸腾龙·御府商住小区(裙楼)
建设单位:
电白县万山房地产开发有限公司
监理单位:
茂名市城建工程监理有限公司电白分公司
设计单位:
广东省建工设计公司
施工单位:
茂名市电白建筑工程总公司第三公司
编制单位:
茂名市电白建筑工程总公司第三公司
*******
编制日期:
2009年12月20日
审批负责:
审批日期:
年月日
一、工程概况
本工程四层梁板,选取最大框支梁截面1400mm*2000mm,板厚180mm,层高5.00m。
模板支撑系统由四层梁板传至三层梁板、三层梁板传至二层梁板、二层梁板传至地下室顶板、地下室顶板传至地下室底板。
二、施工准备工作
1、技术准备
组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸,编制施工图预算,重点对外壁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习,并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底,并做好文字记录。
2、物资准备
按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划,根据施工平面图的要求,组织好所需的材料、机具按计划进场,在指定地点,按规定方式进行储存、堆放,确保施工所需。
3、劳动组织准备
根据项目经理部架构,按照劳动需要量计划,组织劳动力进场,并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育,向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。
并建立、健全各项现场管理制度。
三、管理架构
模板施工属于关键工序,其施工难度较大,施工过程中的安全问题尤为重要,主要体现在模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面,为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程,特成立管理小组进行管理。
组长:
邱什相
副组长:
杨小华
组员:
潘日进、杨智荣、张润仔
四、计算书
梁模板支撑计算书
1.计算参数
结构楼板厚180mm,梁宽b=1400mm,梁高h=2000mm,层高5.00m;模板材料为:
夹板底模厚度=18mm,侧模厚度18mm;梁边至板支撑的距离0.70m;木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2;支撑采用Φ48钢管:
横向间距600mm,纵向间距400mm,水平杆的步距h=1.00m;钢管直径48mm;壁厚3.5mm;截面积4.89cm2;回转半径i=1.58cm;钢管质量0.0376kN/m,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.30m。
钢材弹性模量E=206000.00N/㎜2,抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度fv=125.00N/㎜2。
2.梁底模验算
(1)梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值
①底模自重0.3kN/m2×(1.40+3.64)×1.2=1.81kN/m
②砼自重24.0kN/m3×1.40×2.00×1.2=80.64kN/m
③钢筋荷载1.5kN/m3×1.40×2.00×1.2=5.04kN/m
④振捣砼荷载2.0kN/m2×1.40×1.4=3.92kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①+②+③+④q1=91.41kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③q2=87.49kN/m
(2)梁底模板验算
第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数=五跨。
底模厚度h=18mm,板模宽度b=1400mm;W=bh2/6=1400.00×18.002/6=75600mm3,I=bh3/12=1400×183/12=680400mm4。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
M=KM·q1L2=-0.105×91.41×0.252×106=-599907N.mm=-0.60kN.m
σ=M/W=599907/75600=7.94N/mm2
梁底模抗弯强度σ=M/W=7.94N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
V=KVq1L=0.606×91.41×0.25×1000=13849N=13.85kN
τ=3V/(2bh)=3×13849/(2×1400×18)=0.82N/mm2
梁底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.82N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=87.49kN/m,挠度系数Kυ=0.644
υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×87.49×2504/(100×9000.00×680400)=0.36mm
[υ]=L/400=250/400=0.63mm
梁底模挠度V=0.36mm<[υ]=0.63mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
(3)第一层龙骨验算
第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm,立杆横向尺寸L2=600mm,梁宽度b=1400mm。
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
a、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=91.41×0.25/1.40=16.32kN/m
b、板传荷载计算
板重量=1.2×(板厚度×25+模板重)+1.4×活载
=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=0.35×0.25×9.26=0.81kN
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=1.79kN,N2=10.45kN,N3=10.45kN,N4=1.79kN;经过计算得到最大弯矩:
M=0.55kN.m;经过计算得到最大剪力:
V=5.22kN;经过计算得到最大支座力:
F=10.45kN;经过计算得到最大变形:
υ=0.18mm。
1)抗弯强度验算
σ=M/W=0.55×106/85333=6.50N/mm2
第一层龙骨抗弯强度6.50N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
τ=3V/(2bh)=3×5223/(2×80×80)=1.22N/mm2
第一层龙骨抗剪强度1.22N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
最大挠度υ=0.18mm
[υ]=L/400=600/400=1.50mm
第一层龙骨挠度V=0.18mm小于1.50mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
(4)第二层龙骨验算
第二层龙骨纵向间距400mm,计算跨数三跨。
第二层龙骨采用木枋b=80mmh=80mm;W=1×80×802/6=325521mm3,I=1×80×803/12=20345052mm4;
1)抗弯强度验算
P=F=10445F;弯矩系数KM=-0.163
最大弯矩为Mmax=KmPL=-0.163×10445×400=-680598N.mm=-0.68kN.m
σ=M/W=680598/325521=2.09N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=2.09N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=1.288
V=KVP=1.288×10445/1000=13.45kN
τ=3V/(2bh)=3×13.45×1000/(2×80×80)=1.29N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=1.29N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
P’=F=10445N;挠度系数Kυ=-1.358
υ=KυP’L3/(100EI)=-1.358×10445×4003/(100×9000.00×20345052)=-0.05mm
[υ]=L/400=400/400=1.00mm
第二层龙骨挠度V=-0.05mm<[υ]=1.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
3.支撑强度验算
(1)钢管承载力验算
传至每根钢管立柱力的系数1.788
每根钢管承载NQK1=1.788×10445=18675N
每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):
NQK2=1.4×0.60×0.40×1=336N
每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=18675+336=19011N
钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.0376×3.0=113N
水平拉杆4层,拉杆重量=4×1.00×0.0376=151N
扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×4=58N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=113+151+58=322N
钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×322+19011=19397N
L0=h+2a=1.00+2×0.30=1.60m
Φ48钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=160.00÷1.58=101.27<150杆件长细比满足要求
查表5-4得:
=0.580,P=N/(
A)=19397÷(0.580×489.00)=68.39N/mm2
钢管承载力68.39N/mm2<205.00N/mm2,满足要求。
(2)钢管支承面受冲切承载力验算
钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为(按C35考虑)混凝土楼板,支承楼板厚=150mm,
上部荷载为:
F=19.40kN,βs=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=150-15=135mm,βh=1.00
η=0.4+1.2/βs=1.00
σpc,m=1.00N/mm2Um=4×100=400mm
(0.7βhft+0.15σpc,m)ηUmhO
=((0.7×1×1.57+0.15×1)×1.00×400×135)/1000=67.45kN
钢管支承面受冲切承载力67.45kN>19.40kN,满足要求。
4.侧模板验算
(1)荷载计算
1)新浇砼的侧压力
F1=0.22r×200/(T+15)β1β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(r=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0)
F2=rH=24×梁高=24×2.00=48.00kN/m2
比较F1、F2两者取小值F=45.752kN/m2,有效压头高度=F/r=1.91m
2)振捣砼产生的荷载4.00kN/m2
3)倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2
分项系数
标准值kN/m2
荷载值kN/m2
1、新浇砼的侧压力
1.2
45.75
54.90
2、振捣砼产生的荷载
1.4
4.0
5.60
3、倾倒砼产生的荷载
1.4
4.0
5.60
66.10
(2)侧模板强度验算
木模板厚度h=18mm;取竖肋间距L=300mm,计算跨数五跨;
W=bh2/6=1820×182/6=98280mm3,I=bh3/12=1820×183/12=884520mm4。
1)抗弯强度验算
均布荷载q’=66.10×(2.00-0.18)=120kN/m=120N/mm,弯矩系数KM=-0.105
M=KM•qL2=-0.105×120×3002=-1136897N.mm=-1.14kN.m
σ=M/W=1136897/98280=11.57N/mm2
侧模抗弯强度σ=M/W=11.57N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
V=KVq,L=0.606×120.31×0.30=21.87kN
τ=3V/(2bh)=3×21.87×1000/(2×18×915)=1.00N/mm2
侧模抗剪强度τ=3V/(2bh)=1.00N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载,故
q,=54.90×(2.00-0.18)=100kN=100N/mm,挠度系数Kυ=0.644
挠度υ=Kυq,L4/100EI=0.644×100×3004/(100×9000.00×884520)=0.65mm
[υ]=L/400=300/400=0.75mm
侧模挠度V=0.65mm<[υ]=0.75mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
(3)穿梁螺栓计算
梁侧模压力=2/3(倾倒、振捣砼产生的荷载+新浇砼的侧压力)×(梁高度-板厚度)=0.67×(11.20+54.90)×1.82=80.20kN/m;设4排对拉螺栓;
穿梁螺栓受力=80.20×600÷4=12031N;对拉螺栓φ12,容许拉力[N]=13345N
穿梁螺栓受力12030.7N<容许拉力13345N,满足要求。
(4)侧肋强度验算
木枋尺寸b=80mm,h=80mm;计算跨度364mm;跨数5跨。
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1)抗弯强度验算
均布荷载q=66.10×0.30=20N/mm;弯矩系数KM=-0.105
M=KM.qL2=-0.105×20×3642=-275887N.mm=-0.28kN.m
σ=M/W=275887/85333=3.23N/mm2
侧肋抗弯强度σ=M/W=3.23N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
V=KVq,L=0.606×20×0.36=4.37kN
τ=3V/(2bh)=3×4.37×1000/(2×80×80)=1.03N/mm2
侧肋抗剪强度τ=3V/(2bh)=1.03N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
均布荷载q,=54.90×0.30=16N/mm;挠度系数Kυ=0.644
挠度υ=Kυq,L4/100EI=0.644×16×3644/3072000000000=0.03mm
[υ]=L/400=364/400=0.91mm
侧肋挠度V=0.03mm<[υ]=0.91mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
5.地基承载力验算
立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求:
P≤fg
P=N/A=19.40/0.01=1939.68kN/m2
式中P-立杆基础地面的平均压力(kN/m2);
A-基础底面面积(m2),A=0.01m2;
N-上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN),N=19.40kN;
fg-地基承载力特征值(kN/m2);
fg=kc×fgk=1.0×13360.00=13360.00kN/m2
其中kc-地基承载力调整系数,kc=1.0;
fgk-混凝土抗压强度设计值(C35砼受压fc=16700.00kN/m2,因截面长边小于300mm)
fgk=16700.00×0.8=13360.00kN/m2;
地基承载力P=1939.68<13360.00kN/m2,满足要求。
6.计算结果:
第一层龙骨80×80mm单木枋@250mm,第二层龙骨80×80mm单木枋@600mm;钢管纵向@400mm,钢管横向@600mm,底模厚度18mm;竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓4排φ12@600mm,侧模厚度18mm。
楼面模板支撑计算书
1.计算参数
结构板厚180mm,层高5.00m;模板材料为:
夹板底模厚度18mm;木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距500mm,门式钢管脚手架架间纵向间距600mm。
2.楼板底模验算
(1)底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位计算宽度板厚系数设计值
①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m
②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.18×1.2=5.18kN/m
③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.18×1.2=0.24kN/m
④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m
底模和支架承载力计算组合①+②+③+④q1=9.28kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③q2=5.78kN/m
(2)楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数=五跨。
底模厚度=18mm,板模宽度1000mm;W=bh2/6=1000×18.002/6=54000mm3;I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1)抗弯强度验算
a、①+②+③+④荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M1=KM·q1L2=-0.105×9.28×0.302×106=-87711N.mm
b、①+②+③荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KM·q2L2=-0.105×5.78×0.302×106=-54636N.mm
跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KM·q2L2=0.078×5.78×0.302×106=40587N.mm
c、施工人员及施工设备荷载按2.50kN(按作用在边跨跨中计算)
计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下:
跨中弯矩系数KM=0.2
M4=KM×PL=0.20×3.50×0.30×106=210000N.mm
支座弯矩系数KM=-0.10
M5=KM×PL=-0.10×3.50×0.30×106=-105000N.mm
M1=-87711N.mm
M2+M5=-159636N.mm
M3+M4=250587N.mm
比较M1、M2+M5、M3+M4,取其绝对值大的作为验算的弯矩。
M=250587N.mm=0.25kN.m
σ=M/W=250587/54000=4.64N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=M/W=4.64N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
V=KVq1L=0.606×9.28×0.30×1000=1687N=1.69kN
τ=3V/(2bh)=3×1687/(2×600×18)=0.23N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.23N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=5.78N/mm,挠度系数Kυ=0.644
υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×5.78×3004/(100×9000.00×486000)=0.07mm
[υ]=300/400=0.75mm
楼板底模挠度V=0.07mm<[υ]=0.75mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
(3)第一层龙骨验算
门式钢管脚手架宽度1200mm,门式钢管脚手架间横向间距500mm;第一层龙骨间距300mm,计算跨数二跨;第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm;W=bh2/6=80×802/6=166667mm3;I=bh3/12=80×803/12=8333333mm4。
1)抗弯强度验算
第一层龙骨受均布荷载:
q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度
=9.28×0.30/1.0=2.78kN/m
弯矩系数KM=-0.095
最大弯矩为Mmax=KMqL2=-0.095×2.8×1.22=-379313N.mm=-0.38kN.m
σ=M/W=379313/166667=2.28N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=2.28N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数Kv=0.613
V=KVqL=0.613×3×1.2×1000=2050N=2.05kN
τ=3V/(2bh)=3×2050/(2×80×80)=0.31N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.31N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=5.78×0.30/1.0=2kN/m=2N/mm
挠度系数Kυ=0.076
最大挠度为υmax=KυqL4/(100EI)
=0.076×2×12004/(100×9000×8333333)=0.04mm
[υ]=1200/400=3.00mm
第一层龙骨挠度V=0.04mm<[υ]=3.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
(4)第二层龙骨验算
门架纵向间距600.00mm,计算跨数三跨。
第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm;抵抗矩W=1×80×802/6=83333mm3;I=1×80×803/12=4166667mm4。
1)抗弯强度验算
P=1.030×2.78×1200=3442N
弯矩系数KM=-0.175
最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.175×3442×600=-361370N.mm=-0.36kN.m
σ=M/W=361370/83333=4.34N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=4.34N/mm2<13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.650
V=KVP=0.650×3442=2237N=2.24kN
τ=3V/(2bh)=3×2237/(1×2×80×80)=0.67N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.67N/mm2<1.40N/mm2,满足要求。
(3)挠度验算
挠度系数Kυ=1.146
P=5.78×1.030×(0.6+0.25)×1000=5062N
υ=KυPL3/(100EI)
=1.146×5062×6003/(100×9000.00×4166667)=0.33mm
[υ]=600/400=1.50mm
第二层龙骨挠度V=0.33mm<1.25mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
计算简图
3.支撑强度验算
(1)门式钢管脚手架承载力验算
传至每个门式钢管脚手架立柱的力的系数2.150
传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=2.150×3442=7.40kN
每个门式钢管脚手架立柱的活荷载(1.0kN/m2):
NQK2=(0.6+0.25)×0.60×1=0.51kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1+NQK2=7.40+1.4×0.51=8.11kN
单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN
每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量
NGK=(5.00-0.18-1.90)×0.08+(1.2+0.60)×0.0384=0.30kN
门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.30+8.11=8.48kN
每个门式钢管脚手架立柱的承载力(N)40.16÷2=20.08kN
门架承载力8.48kN<20.08kN,满足要求。
(2)门式钢管脚手架立杆支承面受冲切承载力验算
立杆设配套底
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