某工程双孔箱涵设计计算书按新规范计算精Word文档下载推荐.docx
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⨯=
89
.054.060
⨯=124.84KN/m2
车辆荷载水平压力e车=q车·
tan2(45°
-Ψ/2=124.84×
0.333=41.61KN/m23作用于底板垂直均布荷载总和q1=1.2q恒1+1.4q车1q恒1=p1++
BddHr2(43+⨯⨯=16+9
.8
3.03.02(6.325+⨯⨯⨯=25KN/m
q车1=124.84KN/m
q1=1.2q恒1+1.4q车1=1.2×
25+1.4×
124.84=204.78KN/m
4作用于顶板垂直均布荷载总和q2=1.2q恒2+1.4q车2q恒2=16KN/mq车2=124.84KN/m
q2=1.2q恒2+1.4q车2=193.98KN/m
5作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q3=1.2q恒3+1.4q车3q恒3=1.5KN/mq车3=41.61KN/m
q3=1.2q恒3+1.4q车3=60.05KN/m
6作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q4=1.2q恒4+1.4q车4q恒4=27.87KN/mq车4=41.61KN/m
q4=1.2q恒4+1.4q车4=91.7KN/m2、恒载固端弯矩计算
mKNLqM
FAC⋅-=⨯-=⨯-
=65.2412
3.41612
22
2恒恒
m
KNMMF
ACFCA⋅=-=65.24恒恒mKNLqM
FBD⋅=⨯=⨯-
=52.3812
3.42512
1恒恒
BDFDB⋅-=-=52.38恒恒mKNLqqLqM
F
AB⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=
06.163045.187.27(1245.130(122222
3422
3恒恒恒恒
KNLqqLqM
BA⋅-=⨯--⨯-=⨯--⨯-
=10.2320
45.187.27(1245.120(12
2222
3、活载固端弯矩计算
=36.19212
3.484.12412
2车车
mKNMMFACFCA⋅=-=36.192
车车m
KNLqM
BD⋅=⨯=⨯=
36.19212
1车车
mKNMMFBDFDB⋅-=-=36.192
48.5530
461.4161.41(12461.4130(12
3车车车车
mKNLqqLqM
FBA⋅-=⨯--⨯-
=48.5520
(12
3、抗弯劲度计算
005.03
.4124.04124313
=⨯⨯=⨯=LdKAC
顶005.03
.4124.041243
13=⨯⨯=⨯=LdKBD底
00225
.04
123.041243
23
=⨯⨯=⨯==LdKKBAAB
侧4、杆端弯矩的分配系数计算
69.000225.0005.0005
.0=+=+=
ABACACACKKKμ
31.000225.0005.000225
ABACABABKKKμ
31.0005.000225.000225
.0=+=+=BDBABABAKKKμ
69.0005
.000225.0005
BDBABDBDKKKμ
5、杆端弯矩的传递系数
各杆件向远端的传递系数均为0.56、结点弯矩分配计算
恒载弯矩分配计算表
注:
弯矩符号以绕杆端顺时针旋转为正。
7、各部位剪力、轴向力及控制截面弯矩计算。
(1)杆件AC(顶板)及杆件BD(底板)剪力计算
KNLMMLqQCAACAC69.313
.453
.2889.1623.4162112=+--⨯=+-⨯=
恒恒恒恒KNLMMLqQCA
ACAC41.2293
.425
.24858.8023.484.1242
2=+--⨯=
+-
车车车车
QAC=1.2QAC恒+1.4QAC车=359.2KN
KNLMMLqQCAACCA11.373
.2889.1623.4162112-=+--⨯-=+-⨯-
=恒恒恒恒
KNLMMLqQACCACA40.3073
.24858.8023.484.1242112-=+--⨯-=+-⨯-
=车车车车QCA=1.2QCA恒+1.4QCA车=-474.89KN
KNLMMLqQBDDBDB88.573.468.2644.4423.4252111=+--⨯=+-⨯=
恒恒恒恒KNLMMLqQBDDBDB39.3073.459
.8024.24823.484.1242111=+--⨯=+-⨯=
车车车车QDB=1.2QDB恒+1.4QDB车=499.80KN
KNLMMLqQBDDBBD62.493.468
.2644.4423.4252111-=+--⨯-=+-⨯-
=恒恒恒恒KNLMMLqQBDDBBD42.2293
.459
.8024.24823.484.1242111-=+--⨯-=+-⨯-
=车车车车QBD=1.2QBD恒+1.4QBD车=-380.73KN
(2)杆件AB(侧墙)剪力计算
KNLMMLqqLqQBA
ABAB13.184
68.2689.16345.187.27(2487.273(22
23424-=--⨯-+⨯-
=+-⨯-+⨯-=恒恒恒恒恒恒
KN
LMMLqqLqQBA
ABAB22.834
59.8058.803461.4161.41(2461.413(22
=+-⨯-+⨯-=车车车车车车
QAB=1.2QAB恒+1.4QAB车=-138.26KN
ABBA61.40468.2689.16645.187.27(2487.276(22
23424=--⨯--⨯=
+-⨯--⨯=恒恒恒恒恒恒
ABBA22.83459.8058.806461.4161.41(2461.416(22
+-⨯--⨯=车车车车车车
QBA=1.2QBA恒+1.4QBA车=165.24KN
(3)各加腋起点截面弯矩及跨间最大弯矩计算加腋尺寸为0.5×
0.3m
则底板左加腋起点截面跨结点D的距离X1左=L1-d1/2-0.5=3.65m底板右加腋起点截面跨结点D的距离X1右=0.5+d1/2=0.65m
顶板左加腋起点截面跨结点A的距离X2左=X1右=0.5+d1/2=0.65m顶板右加腋起点截面跨结点A的距离X2右=X1左=L1-d1/2-0.5=3.65m侧墙上加腋起点截面跨结点B的距离X上=L2-d2/2-0.3=3.5m侧墙下加腋起点截面跨结点B的距离X下=0.3+d2/2=0.5m各加腋起点截面的弯矩分别为:
KNXqXQMMDBDB
⋅=⨯-⨯+-=⨯-+=32.59265.378.20465.38.49986.40022
2111左左底左m
⋅-=⨯-⨯+-=⨯-+=25.1192
65.078.20465.08.49986.40022
2111右右底右m
KNXqXQMMACAC⋅=⨯-⨯+-=⨯-+=42.592
65.098.19365.02.35908.133222222左
左顶左
KNXqXQMMACAC⋅-=⨯-⨯+-=⨯-+=15.1142
65.398.19365.32.35908.133222222右
右顶右
KNLXqqXqXQMMBABA⋅-=⨯⨯-+
⨯-⨯+-=⨯-+
⨯-+=45.734
65.005.607.91(25.07.915.024.16577.1446(2322
3
3424下
下下侧下
⨯-
+=55.714
65.305.607.91(25.37.915.324.16577.1446(2
322
342
4上
上
上侧上
底板(BD)、顶板(AC)、侧墙(AB)跨间最大弯矩截面位置1X(距结点D的距离)、2X(距结点A的距离)、3X(距结点B的距离)
mqQXDB44.278.20480
.49911===
mqQXAC85.198
.1932
.35922===
LqqLqqQqqXBA97.14
05.607.91(4
05.607.91(24.16527.917.91(
(222
342443=--⨯⨯--=
--⨯⨯-
-=
底板(BD)、顶板(AC)、侧墙(AB)跨间最大弯矩
⋅=⨯-⨯+-=⨯-+=06.2092
44.278.20444.28.49986.40022
21111m
KNXqXQMMACAC⋅=⨯-⨯+-=⨯-+=49.1992
85.198.19385.12.35908.13322
2m
KNLXqqXqXQMMBABA⋅=⨯⨯-+
⨯-+=83.124
697.105.607.91(297.17.9197.124.16584.1446(23
33
342343
38、轴向力计算
根据力的平衡原理,顶板轴向力等于侧墙上端剪力;
底板轴向力等于侧墙下端剪力;
侧墙轴向力等于顶板及底板板端剪力。
9、内力计算成果
弯矩符号以洞壁内侧受拉为正,外侧受拉为负;
轴向力以压力为正,拉为负。
四、截面设计
(1)顶板(A-C)
钢筋按左、右对称,用最不利荷载计算。
a跨中:
l0=4.3mh=0.4ma=0.04mh0=0.36mmNMedd443.126
.13849
.1990===
115.012
4.0122
2===bhi
5.1739.37115
.03.40>
==il由《公路钢筋混凝土及预应力砼桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.3.10条
0.102.1136
.0443
.17.22.07
.22.01取=⨯+=+=heξ0.104.14
.03
.401.015.1.015.12取=⨯-=-=hlξ021.1114
.03.4(443.1140036.01(140012212=⨯⨯⨯⨯+=⨯⨯+
=ξξηhleh
由《公路钢筋混凝土及预应力砼桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第5.3.5条
mahee633.104.02
4
.0443.1021.12=-+⨯=-+
=η
2360(10008.1316331026.1389.0
2(30x
xx
hxbfeNcdd-⨯⨯⨯=⨯⨯⨯-⋅⋅⋅=⋅⋅γ
解得mmhmmxb6.20136056.05.43=⨯=⋅<
=ξ为大偏心受压构件。
1700280
1026.1389.05.4310008.13mmfNbxfAsbdcds=⨯⨯-⨯⨯=-=γ
用Φ20@100mm,实际As=3141mm2,偏安全。
2.087.0360
10003141
100100>
=⨯⨯==
bhAsμ满足《公路钢筋混凝土及预应力砼桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第9.1.12条规定。
QKNbhfdkcu31051.3449.06.10053601000301051.01051.03,3
=⨯=>
=⨯⨯⨯⨯=⨯--γ抗剪配筋按构造设置。
b角点:
l0=4.3mh=0.7ma=0.04mh0=0.66mmNMedd963.026
.13808
.1330===
202.012
7.0122
5.1729.21202
0.114.466
.0963
.07.22.07
.22.01取=⨯+=+=heξ0.109.17
.401.015.1.015.12取=⨯-=-=hlξ018.1117
.03.4(963.0140066.01(140012212=⨯⨯⨯⨯+=⨯⨯+
mahee29.104.02
7
.0963.0018.12=-+⨯=-+
2
660(10008.1312901026.1389.0
(30x
xxhxbfeNcdd-⨯⨯⨯=⨯⨯⨯-⋅⋅⋅=⋅⋅γ
解得mmhmmxb37066056.09.17=⨯=⋅<
438280
1026.1389.09.1710008.13mmfNbxfAsbdcds=⨯⨯-⨯⨯=-=γ
用Φ18@100mm,实际As=2545mm2,偏安全。
2.039.0660
10002545
QKNbhfAkcu3.3232.3599.0184466010001051.01051.03,3
(2)底板(B-D)
l0=4.3mh=0.4ma=0.04mh0=0.36mmNMedd265.124
.16506
.2090===
104.012
36.0122
5.1735.41104
0.1136
.0265
.22.01取>
⨯+=+=heξ0.104.14
.401.015.1.015.12取=⨯-=-=hlξ023.1114
.03.4(265.1140036.01(140012212=⨯⨯⨯⨯+=⨯⨯+
mahee454.104.02
.0265.1023.12=-+⨯=-+
360(10008.1314541024.1659.0
解得mmhmmxb6.20136056.05.46=⨯=⋅<
1761280
1024.1659.05.4610008.13mmfNbxfAsbdcds=⨯⨯-⨯⨯=-=γ
QKNbhfBkcu34373.3809.06.10053601000301051.01051.03,3
l0=4.3mh=0.7ma=0.04mh0=0.66mmNMedd877.024
.16584
.1440===
0.179.366
.0877
.401.015.1.015.12取=⨯-=-=hlξ02.1117
.03.4(877.0140066.01(140012212=⨯⨯⨯⨯+=⨯⨯+
mahee205.104.02
.0877.002.12=-+⨯=-+
660(10008.1312051024.1659.0
解得mmhmmxb37066056.020=⨯=⋅<
455280
1024.1659.02010008.13mmfNbxfAsbdcds=⨯⨯-⨯⨯=-=γ
QKNbhfBkcu6.34273.3809.018446601000301051.01051.03,3
(2)侧板(A-B)a板中:
l0=4.0mh=0.3ma=0.04mh0=0.26mmNMedd036.02
.35983
.120===
087.012
3.0122
5.1798.45087
.00.40>
57.026
.0036
.22.01=⨯+=+=heξ0.102.13
.00
.401.015.1.015.12取=⨯-=-=hlξ523.1157.03
.00.4(036.0140026.01(140012212=⨯⨯⨯⨯+=⨯⨯+
mahee165.004.02
.0036.0523.12=-+⨯=-+
260(10008.13165102.3599.0
解得mmhmmxb6.14526056.03.15=⨯=⋅<
5.400280
102.3599.03.1510008.13mmfNbxfAsbdcds-=⨯⨯-⨯⨯=-=γ
需按最小配筋率配置受拉钢筋用Φ20@200mm,实际As=1572mm2,偏安全。
2.06.0260
10001572
QKNbhfB
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