钢筋混凝土T形简支梁桥Word下载.docx
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2
X(50-30.2)=3119262cm4
主梁比拟单宽抗弯惯矩
.lx3119262
Jx===19495cm4/cm
B220
2•横隔梁抗弯惯矩
由于横隔梁截面有变化,故取平均值来确定一般有效宽度,横隔梁取两根边主梁轴线距离
c184
I=4Xb=4X160=640cmc1840.288
I640
查表得—0.653贝U=0.653184120cm
c
求横隔梁截面重心位置ay
3.主梁和横隔梁的抗扭惯矩
2-5-27)来求,
对于T形梁翼板刚性连接情况应有式(对于主梁肋:
主梁翼板的平均厚度:
h1=81210cm
BJx
—4-—
4155886
i.Jy
1550
;
5606
G(JTx
JTy)
0.425E
5160
0.5926
2EJxJy
2E,1558865606
13700.0098
V0.0992
5.计算各主梁横向影响线坐标
已知9=0.5926从附表“G-M计算图表可查得影响线系数Ki和Ko
表1.影响线系数Ki和Ko
系数
梁位
何载位置
B
3B
—A,
2b
丄B
—A
-丄B
A,
-]b
-2b
A,
-B
校核
K
0.795
0.885
~2~
0.995
1.110
1.205
7.98
!
b
1.080
1.140
1.200
1.220
0.810
0.700
0.600
8.02
1b
1.500
1.450
1.370
0.800
0.650
0.540
0.430
7.975
1.950
1.57
1.29
1.1
0.94
0.8
0.63
0.53
0.4
7.92
2.13
1.68
1.33
1.08
0.83
0.77
0.55
0.43
0.33
7.9
K0
0.81
1.18
1.3
7.91
一B
1.45
1.43
1.39
1.35
1.19
0.93
0.65
0.39
0.05
8.08
1B
2.9
1.92
1.78
1.42
1.01
0.26
-0.19
-0.55
8.03
3-B
3.55
2.83
2.12
0.84
0.35
-0.15
-0.95
8.12
4.54
3.54
2.3
0.61
-1.44
7.93
K9)8
8
注:
校核用公式K2
用内插法求实际梁位处的K和Ko值
对于1号梁
K=KB+(K3B—KB)
242
对于2号梁
111
K=K-B+(K=B—K-B)
424
77511
=0.69K丄B+0.31K」B
112.524
对于3号梁
K=K0
6.计算各梁的荷载横向分布系数
表2.各梁影响线竖标值计算表
梁号
算式
3b
-1b
1—一B
—B
Ki=0.31Ki_B+0.69K1—
42
1.640
1.543
1.395
1.188
0.969
0.763
0.613
0.503
0.402
Ko=O.31Ko_B+0.69K0—
2.681
2.327
1.931
1.447
0.907
0.516
0.062
-0.279
-0.614
K1KO‘
-1.041
-0.784
-0.536
-0.259
0.247
0.551
0.782
1.016
A=(K1KO‘)J
-0.103
-0.078
-0.053
-0.026
0.006
0.025
0.054
0.077
0.101
KO‘+A
2.578
2.249
1.878
1.421
0.913
0.541
0.116
-0.202
-0.513
Ka
1i
5
0.450
0.376
0.284
0.183
0.108
0.023
-0.040
11
Ki=0.69Ki—B+0.31K1—B
24
1.354
1.317
1.206
1.034
0.862
0.590
0.483
11o
K0=0.69K0-B+0.31K0—B
1.859
1.831
1.753
1.516
1.109
0.756
0.311
-0。
062
428
K1‘-K0‘
-0.489
-0.477
-0.436
-0.310
-0.075
0.106
0.389
0.652
0-911
A=(K1‘-K0‘)厂
-0.049
-0.047
-0.043
-0.031
-0.007
0.011
0.038
0.065
0.090
K0‘+A
1.810
1.784
1.710
1.485
1.102
0.767
0.350
0.003
-0.338
2i
0.362
0.357
0.342
0.297
0.220
0.153
0.070
-0.068
3
K1K10
0■995
K0K00
0.320
0.680
1.025
1.380
0.475
0.205
-0.030
-0.270
-0.295
A=(K1K0‘)7
0.047
0.020
-0.003
-0.027
-0.029
0.367
1.022
1.353
1.471
3i
0.073
0.140
0.204
0.271
0.294
影响线上最不利位置布置荷载后可按相应影响线的坐标值求得主梁的荷载的横向
分布系数。
1号梁
汽mcq=1/2(0.425+0.290+0.176+0.049)=0.47
人群mcr=0.75X0.479=0.359
2号梁
汽mcq=1/2(0.352+0.3+0.214+0.095)=0.481
人群mcr=0.75X0.359=0.269
3号梁
汽mcq=1/2(0.161+0.266+0.292+0.225)=0.472
人群mcr=0.75X0.110=0.083
在影响线上按横向最不利布置荷载后,就可按相应的影响线竖标值求得主梁的荷
载横向分布系数:
图6.支点处横向分布系数图1号梁
汽mcq=1/20.875=0.438
人群mcr=1.422X0.75=1.067
汽mcq=1/2X1=0.5
人群mcr(影响线为负故不布载)
汽mcq=1/2(1+0.188)=0.594
人群mcr=0
表3.各主梁横向分布系数
荷载
跨中—丄跨
支点
汽车
0.470
:
0.481
0.472
0.4381
0.500
0.594
人群
0.359
0.269
0.083
1.067
(三).主梁的内力计算
1.横载内力计算
主梁:
g1=0.181(0.080.12)(1.60.18)258.05KNm
横隔梁:
0.85
边主梁:
g2=
0.080.12
1.60.18
0.17525
15.5
0.73KNm
中主梁:
g2=0.732=1.46KNm
0.02723—0.060.1225724
桥面铺装层:
g3=23.71KNm
栏杆和人行道:
g4=5X2/5=2KNm
作用于边主梁的全部恒载:
g=8.05+0.73+3.71+2=14.49KNm
作用于中主梁的全部恒载:
g=8.05+1.46+3.71+2=15.22KNm
2.横载内力
计算便主梁的剪力和弯矩如图
M』xgxX坐1x
222
Q=少gx=gl2x
22
肛blj-uml
表4.横载内力
剪力Q
弯矩M
X=0
xJ
X=丄
X」
边主梁
112.3
56.1
326.4
435.2
中主梁
118.0
59.0
342.8
457.1
3.活载内力计算
表5.影响线面积计算表
项目
计算图示
影响线面积QM
M1/2
r
L
M
Qm=1/8)L2X1/2=1/8帖.52=30
M1/4
/1LU
Qm=3/32:
L24/2=3/3215.52=22.5
Q1/2
V2
\Jl
Qm=0
Qo
'
"
一一-一
Qm=1/2XL=1/2155=7.75
£
807
图8.L/4截面弯矩
166.5
■■■-.
7.75
图9.跨中截面弯矩
5」HMMWUMHWMdH
7.757.75|
图10.跨中截面剪力
5607
集中荷载作用下的计算公式为:
S
(1)
分布荷载作用下的计算公式为:
s
(1)mck
双车道不折减,E=1
..4515.5--..
1+=1+0.31.221
455
则对于1号梁:
汽车:
跨中弯矩:
M=1.2210.470(166.5
L弯矩:
M=1.2210.470(166.5
跨中剪力:
Q=1.2210.470(166.5
L剪力:
Q=1.2210.470(166.5
支点剪力:
Q=1.2210.438(166.5
3.875+7.87530)=505.8KN•m2.906+7.87522.5)=379.3KN•m
0.5+7.8751.938)=56.5KN•m
0.75+7.8754.36)=91.4KN•m
1+7.8757.75)=121.7KN•m
人群:
q「=30.75=2.25KN•m
0.75
30=24.2KN
22.5=18.2KN
1.938=1.6KN
4.36=3.5KN
7.75=18.6KN
跨中弯矩M=0.359
M=0.3594
Q=0.359
Q=0.3594
Q=1.067则对于2号梁:
汽车
M=1.2210.481(166.53.875+7.87530)=517.7KN•m
M=1.2210.481(166.52.91+7.87522.5)=388.2KN•m
Q=1.2210.481(166.50.5+7.8751.938)=57.9KN•m
L剪力:
Q=1.2210.481(166.50.75+7.8754.36)=93.5KN•m
Q=1.2210.5(166.51+7.8757.75)=138.9KN•m
人群:
M=0.269
M=0.2694
Q=0.269
Q=0.2694
Q=0
0.75330=18.2
0.75322.5=13.6
0.7531.938=1.2
0.7534.36=2.6
则对于3号梁:
(166.53.875+7.87530)=508.0
(166.52.91+7.87522.5)=381.0
(166.50.5+7.8751.938)=56.8
(166.50.75+7.8754.36)=91.8
(166.51+7.8757.75)=165.0
跨中弯矩
M=0.083
30=5.6
L弯矩:
22.5=4.2
跨中剪力:
Q=0.083
1.938=0.4
A
4.36=0.8
支点剪力:
表6.
1号主梁内力组合
序号
荷载类别
x=i
(1)
恒载
(2)
汽车何载
01
379.31
505.8:
121.71
91.4:
56.51
(3)
人群何载
18.2
24.2
18.6
3.5
1.6
(4)
1.2
(1)+1.4
(2)
+0.81.4(3)
943.0
1257.5
326.0
199.2
80.9
(5)
(1)+0.7
(2)
+1(3)
610.1
813.5
216.1
123.6
41.2
(6)
(1)+0.4
(2)
+0.4(3)
484.4
647.2
168.4
94.1
23.2
(7)
1.4
(2)
——
56.3%
52.3%
64.2%
97.8%
(8)
提高系数
3%
(9)
提高后组合
一
943.0:
1257.5:
335.6:
199.2:
80.9:
控制设计计算内力
335.8
表7.2号主梁内力组合
何载类别
X=—
[388.2
517.7
138.9
93.5
57.91
13.6
2.6
1.2
970.1
1293.7
336.1
204.6
82.4
628.1
837.7
215.2
127.1
41.7
503.5
671.5
173.6
97.4
23.6
56%
57.9%
64%
98%
—
:
82.4:
表8.3号主梁内力组合
X=i
汽车荷载
r0
381.0
508.0
165.0
91.8
56.81
人群荷载
4.2
5.6
949.5
1266.0
372.6
200.2
80.0
613.7
818.3
233.5
124.1
40.2
496.9
662.5
184.0
96.0
22.9
56.2%
62%
99.4%
80.0:
三.行车道板的计算
(1).恒载及其内力
1.每延米板上的恒载g(以纵向1m宽的板条进行计算)
沥青混凝土面层:
g1=0.02X1X21=0.42KN/m
混凝土垫层:
g2=0.09X1X23=2.07KN/m
T梁翼板自重:
g3=(0.08+0.12)/2X1X25=2.5KN/m
合计:
g=刀gi4.99KN/m
2.每米宽板条的恒载内力
弯矩:
Maf—1/2gl0=-1/2X4.99X(0.71)=—1.26KN.m剪力:
QA^gl0=4.99X0.71=3.54KN
T梁翼板所构成的铰接悬臂板如图
图13.行车道板构造
(2)活载及其内力
后轮最大作用力140KN后轮着地长度a2=0.2m宽度b=0.6m
则ai=a2+2H=0.2+2X0.11=0.42m
bi=b+2H=0.6+2X0.1仁0.82m
荷载对于悬臂根部的有效分布宽度:
a=a1+d+2l0=0.42+1.4+2X0.71=3.24m
冲击系数:
1+卩=1.3
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