落地卸料平台方案Word下载.docx
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一、技术参数
【钢管落地卸料平台】
立杆纵距(m)
0.9
立杆横距(m)
立杆步距(m)
1.5
板底支撑间距s(m)
0.3
平台高度(m)
6
横杆与立杆连接方式
单扣件
施工均布活荷载(kN/m2)
2
材料堆放荷载(kN/m2)
3
钢管类型
Ф48×
二、工艺流程
场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网
三、施工方法
1、地基基础
定距定位。
根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记;
用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并用小竹片点出立杆标记;
垫板、底座应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平整,不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角处双向增设,待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。
当脚手架操作层高出连墙件以上两步时,宜先立外排,后立内排。
其余按以下构造要求搭设。
本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实,采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化,混凝土硬化厚度不小于10cm。
地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书),立杆垫板或底座面标高高于自然地坪50mm~100mm,两侧设置排水沟,排水通畅。
垫板尺寸采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm的木垫板或槽钢。
【钢管落地卸料平台】
1、立杆设置
(1)立杆采用对接接头连接,立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。
接头位置交错布置,两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开的距离不小于50cm;
各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。
(2)每根立杆底部应设置垫块,并且必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。
(3)当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
(5)开始搭设立杆时,每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。
(6)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。
立杆对接接头布置
纵、横向扫地杆构造
2、纵、横向水平杆
(1)纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不小于3跨。
纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接。
要求如下:
当采用对接时,对接扣件应该交错布置,两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨;
不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm;
各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
当采用搭接时,搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
(2)立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆,两端固定在立杆上,以形成空间结构整体受力。
纵向水平杆对接接头布置
3、剪刀撑设置
(1)脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑;
(2)每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45°
~60°
之间。
(3)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接,采用搭接连接时,搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。
剪刀撑(立杆)搭接构造
(4)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
(5)在架体外侧周边及内部纵、横向每6m~8m,由底至顶设置连续竖向剪刀撑;
在架底部、顶部及竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续式水平剪刀撑,水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m,剪刀撑宽度应为6m~8m。
4、脚手板、脚手片的铺设要求
(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板,内外立杆间应满铺脚手板,无探头板。
将脚手板两端与水平杆可靠固定,严防倾翻。
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设,满铺到位,不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固,交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。
脚手板对接脚手板搭接
脚手板对接、搭接构造
(4)在拐角、斜道平台口处的脚手板,应与横向水平杆可靠连接,防止滑动;
5、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。
(2)选用18#铅丝张挂安全网,要求严密、平整。
(3)脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板,栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。
(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等),在脚手架内侧在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板。
(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图:
6、连墙件
(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。
拉结点在转角范围内和顶部处加密。
(2)连墙件中的连墙杆应呈水平设置,当不能水平设置时,应向脚手架一端下斜连接;
(3)连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困难时,应采用其它可靠措施固定;
(4)拉结点应保证牢固,防止其移动变形,且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。
宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm;
(5)外墙装饰阶段拉结点,也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠,有效的临时拉结点,以确保外架安全可靠;
(6)当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。
当搭设抛撑时,抛撑应采用通长杆件并用旋转扣件固定在脚脚手架上,与地面的倾角应在45°
之间;
连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。
抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。
(7)连墙件构造示意图:
1-垫木;
2-短钢管;
3-直角扣件;
4-横向水平杆;
5-附加钢管
脚手架刚性连墙件构造示意图
(8)在架体的外侧四周和内部水平间隔6~9m,竖向间隔4~6m设置连墙件与建筑结构拉结,当无法设置连墙件时,应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。
7、架体内封闭
(1)脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm,如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板,站人板设置平整牢固。
(2)脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
(3)施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。
四、检查验收
1、脚手架搭设前,对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收,不合格的应及时清除出场
(1)构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证;
(2)构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书;
(3)当对构配件质量有疑问时,应进行质量抽检和实验。
2、脚手架下列阶段进行检查与验收,应按规定对脚手架工程的质量进行检查,经检查合格后方可交付使用:
(1)基础完工后及脚手架搭设前;
(2)作业层上施加荷载前;
(3)每搭设完两层后;
(4)达到设计高度后;
(5)遇有六级强风及以上风或大雨后;
冻结地区解冻后;
(6)停用超过一个月。
3、架子搭设和组装完毕,使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组,进行验收,并填写验收单。
4、验收时应具备下列文件
(1)根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件;
(2)专项施工方案及变更文件;
(3)安全技术交底文件;
(4)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志;
(5)脚手架工程的施工记录及质量检查记录;
(6)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录;
(7)脚手架工程的施工验收报告。
5、脚手架工程的验收,除查验有关文件外,还应进行现场检查,检查应着重以下各项,并记入施工验收报告。
(1)构配件和加固件是否齐全,质量是否合格,连接和挂扣是否紧固可靠,钢丝绳是否松动、断股等;
(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全;
(3)地基是否积水,底座是否松动;
(4)杆件的设置和连接,连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求;
立杆是否悬空;
(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格;
(6)搭设脚手架时,应有保证安全上下的爬梯或斜道,严禁攀登架体上下。
(7)扣件螺栓是否松动;
(8)架体是否超载;
6、脚手架检查验收严格按照《建筑施工安全检查标准》JGJ59的检查评分表进行。
7、脚手架使用期间的检查
(1)脚手架使用期间必须设专人经常检查,当其从安全维护架转换为装饰施工时,必须及时进行检查,符合要求后,必须经过项目技术负责人(项目经理)签字批准,才能使用。
(2)检查后不合格部位必须及时修复或更换,符合规定后,方准许继续使用。
8、脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续,在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后,方可投入使用。
9、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离),且不能大于4步。
10、施工人员必须严格执行《建设工程施工安全技术操作规程》。
第四节、计算书及相关图纸
【计算书】
钢管落地卸料平台计算书
计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
卸料平台名称
办公楼1卸料平台
卸料平台布置方式
沿纵向
平台长度A(m)
4.5
平台宽度B(m)
平台高度H(m)
立杆纵距la(m)
立杆步距h(m)
立杆横距lb(m)
二、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.033
脚手板自重g2k(kN/m2)
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
0.14
安全设施与安全网自重g4k(kN/m)
0.01
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
施工均布荷载q2k(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)
三、设计简图
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑(纵向)钢管验算
钢管截面抵抗矩W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×
lb/3=0.350×
0.90/3=0.105kN/m;
Q1k=q1k×
lb/3=3.000×
0.90/3=0.900kN/m;
Q2k=q2k×
lb/3=2.000×
0.90/3=0.600kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×
(G1k+G2k)=1.2×
(0.033+0.105)=0.166kN/m;
q2=1.4×
(Q1k+Q2k)=1.4×
(0.900+0.600)=2.100kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×
q1+0.117×
q2)×
l2=(0.100×
0.166+0.117×
2.100)×
0.902=0.212kN·
m;
Rmax=(1.100×
q1+1.200×
l=(1.100×
0.166+1.200×
0.90=2.432kN;
σ=Mmax/W=0.212×
106/(4.49×
103)=47.312N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求!
2、挠度计算
q'
=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m
=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m
R'
max=(1.100×
q'
1+1.200×
2)×
0.138+1.200×
1.500)×
0.90=1.757kN;
ν=(0.677q'
1l4+0.990q'
2l4)/100EI=(0.677×
0.138×
(0.90×
103)4+0.990×
1.500×
103)4)/(100×
206000.00×
10.78×
104)=0.466mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算,集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.033kN/m;
p=Rmax=2.432kN;
p'
=R'
max=1.757kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.586kN·
横向钢管计算剪力图
Rmax=5.545kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.110mm;
σ=Mmax/W=0.586×
103)=130.591N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
νmax=1.110mm≤min{900.00/150,10}=6.00mm;
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件抗滑承载力(kN)
8
扣件抗滑移承载力系数
Rc=8.0×
0.80=6.400kN≥R=5.545kN
七、立杆的稳定性验算
钢管截面回转半径i(cm)
1.59
钢管的净截面A(cm2)
4.24
双立杆计算方法
不设置双立杆
立杆计算长度系数μ
NG1=(la+1.00×
lb+1.00×
h)×
g1k/h×
H+g1k×
la×
2.00/1.00=(0.90+1.00×
0.90+1.00×
1.50)×
0.033/1.50×
6.000+0.033×
0.90×
2.00/1.00=0.495kN
NG2=g2k×
lb/1.00=0.350×
0.90/1.00=0.284kN;
NQ1=q1k×
lb/1.00=3.000×
0.90/1.00=2.430kN;
NQ2=q2k×
lb/1.00=2.000×
0.90/1.00=1.620kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值:
N=1.2(NG1+NG2)+0.9×
1.4(NQ1+NQ2)=1.2×
(0.495+0.284)+0.9×
1.4×
(2.430+1.620)=6.037kN;
支架立杆计算长度:
L0=kμh=1×
1.50×
1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.250×
103/(1.59×
10)=141.509≤[λ]=250
轴心受压构件的稳定系数计算:
L0=kμh=1.155×
1.5=2.599m
长细比λ=L0/i=2.599×
10)=163.443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×
0.80×
0.25=0.148kN/m2
Mw=0.9×
ωk×
l×
h2/10=0.9×
0.148×
1.502/10=0.038kN·
m;
σ=N/φA+Mw/W=6.037×
103/(0.265×
4.24×
102)+0.038×
103)=62.141N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
三步三跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)
内立杆离墙距离a(m)
1、强度验算
AW=1.50×
3×
3=12.2m2
Nw=1.4×
Aw=1.4×
12.2=2.517kN
N=Nw+N0=2.517+3.00=5.517kN
长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×
10)=23.270,由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.967。
Nf=0.85×
φ·
A·
[f]=0.85×
0.967×
4.240×
10-4×
205.00×
103=71.444kN
N=5.517≤Nf=71.444
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
单扣件承载力设计值Rc=8.0×
0.80=6.400kN
N=5.517kN≤Rc=6.400kN
九、立杆支承面承载力验算
地基土类型
素填土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
基础底面面积A(m2)
地基承载力调整系数kc
1
fg'
=fg×
kc=140.000×
1.000=140.000kPa
Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(0.495+0.284)+(2.430+1.620)=4.829kN;
p=Nk/A=4.829/0.25=19.314kPa≤fg'
=140.000kPa
【节点图】
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