干挂石材幕墙计算书Word下载.docx
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μz=1.000×
(Z/10)0.32
μz=0.616×
44
D类场地:
μz=0。
318×
(Z/10)0.60
本工程属于B类地区,故μz=1。
000×
μs—--风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001(2006版)第7。
3.3条取为:
-1.2
W0—-—基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006版)附表D。
4给出的50年一遇的风压采用,但不得小于0。
3kN/m2,大连地区取为0。
650kN/m2
(3)。
地震作用计算:
qEAk=βE×
αmax×
GAK
qEAk-—-水平地震作用标准值
βE———动力放大系数,按5。
0取定
αmax-—-水平地震影响系数最大值,按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定:
αmax选择可按JGJ102-2003中的表5.3。
4进行.
表5。
3.4水平地震影响系数最大值αmax
抗震设防烈度
6度
7度
8度
αmax
0.04
0.08(0。
12)
0.16(0。
24)
注:
7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0。
15g和0。
30g的地区。
设计基本地震加速度为0。
05g,抗震设防烈度6度:
αmax=0.04
设计基本地震加速度为0.10g,抗震设防烈度7度:
αmax=0.08
15g,抗震设防烈度7度:
αmax=0。
12
20g,抗震设防烈度8度:
16
30g,抗震设防烈度8度:
αmax=0.24
40g,抗震设防烈度9度:
32
大连设计基本地震加速度为0.10g,抗震设防烈度为7度,故取αmax=0.08
GAK—--幕墙构件的自重(N/m2)
(4).作用效应组合:
一般规定,幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度:
a.无地震作用效应组合时,承载力应符合下式要求:
γ0S≤R
b.有地震作用效应组合时,承载力应符合下式要求:
SE≤R/γRE
式中S-—-荷载效应按基本组合的设计值;
SE-——地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值;
R--—构件抗力设计值;
γ0———-结构构件重要性系数,应取不小于1。
0;
γRE--——结构构件承载力抗震调整系数,应取1.0;
c。
挠度应符合下式要求:
df≤df,lim
df-—-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值;
df,lim-——构件挠度限值;
d.双向受弯的杆件,两个方向的挠度应分别符合df≤df,lim的规定。
幕墙构件承载力极限状态设计时,其作用效应的组合应符合下列规定:
1有地震作用效应组合时,应按下式进行:
S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK
2无地震作用效应组合时,应按下式进行:
S=γGSGK+ψwγwSWK
S-——作用效应组合的设计值;
SGk---永久荷载效应标准值;
SWk———风荷载效应标准值;
SEk—--地震作用效应标准值;
γG——-永久荷载分项系数;
γW-—-风荷载分项系数;
γE—--地震作用分项系数;
ψW—--风荷载的组合值系数;
ψE--—地震作用的组合值系数;
进行幕墙构件的承载力设计时,作用分项系数,按下列规定取值:
①一般情况下,永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG、γW、γE应分别取1。
2、1。
4和1。
3;
②当永久荷载的效应起控制作用时,其分项系数γG应取1。
35;
此时,参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应;
③当永久荷载的效应对构件利时,其分项系数γG的取值不应大于1。
0。
可变作用的组合系数应按下列规定采用:
①一般情况下,风荷载的组合系数ψW应取1.0,地震作用于的组合系数ψE应取0。
5。
②对水平倒挂玻璃及框架,可不考虑地震作用效应的组合,风荷载的组合系数ψW应取1。
0(永久荷载的效应不起控制作用时)或0。
6(永久荷载的效应起控制作用时)。
幕墙构件的挠度验算时,风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1。
0,且可不考虑作用效应的组合.
Ⅲ。
材料力学性能:
材料力学性能,主要参考JGJ102—2003《玻璃幕墙工程技术规范》。
(1).玻璃的强度设计值应按表5.2。
1的规定采用。
表5.2.1玻璃的强度设计值fg(N/mm2)
种类
厚度(mm)
大面
侧面
普通玻璃
5
28。
19。
浮法玻璃
5~12
28.0
15~19
24。
0
17。
≧20
20。
14.0
钢化玻璃
5~12
84.0
58.8
15~19
72.0
50.4
59。
41。
3
注:
1.夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值可按所采用的玻璃类型确定;
2.当钢化玻璃的强度标准达不到浮法玻璃强度标准值的3倍时,表中数值应根据实测结果予于调整;
3.半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值的2倍.当半钢化玻璃的强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的2倍时,其设计值应根据实测结果予于调整;
4.侧面玻璃切割后的断面,其宽度为玻璃厚度.
(2).铝合金型材的强度设计值应按表5。
2。
2的规定采用。
2铝合金型材的强度设计值fa(N/mm2)
铝合金牌号
状态
壁厚(mm)
强度设计值fa
抗拉、抗压
抗剪
局部承压
6061
T4
不区分
85.5
49。
6
133。
T6
190.5
110。
5
199.0
6063
T5
120.0
140。
81.2
161。
6063A
≦10
124。
4
72。
2
150。
〉10
116。
67.6
141.5
147.7
85.7
172.0
>
10
140.0
163。
(3).钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017-2003的规定采用,也可按表5。
2.3采用。
表5.2。
3钢材的强度设计值fs(N/mm2)
钢材牌号
厚度或直径d(mm)
抗拉、抗压、抗弯
端面承压
Q235
d≤16
215
125
325
16<d≤40
205
120
40<d≤60
200
115
Q345
310
180
400
16<d≤35
295
170
35<d≤50
265
155
表中厚度是指计算点的钢材厚度;
对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度.
(4)。
玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5。
8的规定采用.
8材料的弹性模量E(N/mm2)
材料
E
玻璃
0.72x105
铝合金
0.70x105
钢、不锈钢
06x105
消除应力的高强钢丝
05x105
不锈钢绞线
20x105~1。
50x105
高强钢绞线
95x105
钢丝绳
0.80x105~1.00x105
注:
钢绞线弹性模量可按实测值采用。
(5).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。
表5.2.9材料的泊松比υ
υ
玻璃
0.20
30
33
高强钢丝、钢绞线
(6)。
玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5。
10的规定采用.
2.10材料的线膨胀系数α(1/℃)
材料
α
α
10—5~1。
00×
10—5
不锈钢板
2.35×
10-5
混凝土
铝材
1.20×
砌砖体
0.50×
(7).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5。
3。
1的规定采用.
表5.3。
1材料的重力密度γg(kN/m3)
γg
普通玻璃、夹层玻璃、
钢化玻璃、半钢化玻璃
25。
6
矿棉
2~1。
玻璃棉
5~1.0
钢材
78.5
岩棉
5~2。
一、风荷载计算
标高为37。
9m处风荷载计算
(1)。
风荷载标准值计算:
W0:
基本风压
W0=0。
65kN/m2
βgz:
37.9m高处阵风系数(按B类区计算)
[1+(Z/10)-0。
16]=1.609
μz:
37。
9m高处风压高度变化系数(按B类区计算):
(GB50009—2001(2006版))
=1.000×
(37。
9/10)0。
32=1.532
μs:
风荷载体型系数
μs=—1。
20
W0(GB50009-2001(2006版))
=1.609×
532×
1.2×
650
=1。
923kN/m2
风荷载设计值:
W:
风荷载设计值(kN/m2)
γw:
风荷载作用效应的分项系数:
4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.2。
5规定采用
W=γw×
Wk=1。
4×
1.923=2.692kN/m2
二、板强度校核:
1。
石材强度校核
用级石材,其抗弯强度标准值为:
8。
0N/mm2
石材抗弯强度设计值:
70N/mm2
石材抗剪强度设计值:
1.90N/mm2
校核依据:
σ≤[σ]=3.700N/mm2
Ao:
石板短边长:
0.600m
Bo:
石板长边长:
100m
a:
计算石板抗弯所用短边长度:
0。
600m
b:
计算石板抗弯所用长边长度:
0.900m
t:
石材厚度:
25。
0mm
GAK:
石板自重=700。
00N/mm2
m1:
四角支承板弯矩系数,按短边与长边的边长比(a/b=0.667)
查表得:
0.1383
Wk:
风荷载标准值:
1.923kN/m2
垂直于平面的分布水平地震作用:
qEAk:
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m2)
qEAk=5×
=5×
080×
700。
000/1000
=0。
280kN/m2
荷载组合设计值为:
Sz=1.4×
Wk+1.3×
5×
qEAk
=2.874kN/m2
应力设计值为:
σ=6×
m1×
Sz×
b2×
103/t2
=6×
1383×
874×
0.9002×
103/25.02
=3.091N/mm2
3。
091N/mm2≤3。
700N/mm2强度可以满足要求
2。
石材剪应力校核
校核依据:
τmax≤[τ]
τ:
石板中产生的剪应力设计值(N/mm2)
n:
一个连接边上的挂钩数量:
2
t:
石板厚度:
d:
槽宽:
7。
s:
槽底总长度:
60.0mm
β:
系数,取1.25
对边开槽
τ=Sz×
Ao×
Bo×
β×
1000/[n×
(t—d)×
s]
098N/mm2
1.098N/mm2≤1.900N/mm2
石材抗剪强度可以满足
挂钩剪应力校核
挂钩剪应力设计值(N/mm2)
Ap:
挂钩截面面积:
19。
600mm2
n:
1000/(2×
n×
Ap)
=30。
245N/mm2
30.245N/mm2≤125。
000N/mm2
挂板抗剪强度可以满足
三、幕墙立柱计算:
1.荷载计算:
(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)
qw:
风荷载均布线荷载设计值(kN/m)
W:
风荷载设计值:
692kN/m2
B:
幕墙分格宽:
1.000m
qw=W×
B
=2.692×
1.000
=2.692kN/m
(2)立柱弯矩:
Mw:
风荷载作用下立柱弯矩(kN。
m)
风荷载均布线荷载设计值:
692(kN/m)
Hsjcg:
立柱计算跨度:
3.300m
Mw=qw×
Hsjcg2/8
3.3002/8
=3.664kN·
m
qEA:
地震作用设计值(KN/m2):
垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值:
垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值(kN/m2)
GAk
0.080×
700.000/1000
280kN/m2
γE:
幕墙地震作用分项系数:
1.3
qEA=1。
3×
=1.3×
280
364kN/m2
qE:
水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布)
qE=qEA×
=0.364×
364kN/m
ME:
地震作用下立柱弯矩(kN·
m):
ME=qE×
364×
3002/8
=0.495kN·
M:
幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·
采用SW+0。
5SE组合
M=Mw+0。
ME
=3.664+0.5×
0.495
=3。
912kN·
选用立柱型材的截面特性:
立柱型材号:
XC1\HHH
选用的立柱材料牌号:
Q235d<
=16
型材强度设计值:
抗拉、抗压215.000N/mm2抗剪125.0N/mm2
型材弹性模量:
E=2.10×
105N/mm2
X轴惯性矩:
Ix=101。
000cm4
Y轴惯性矩:
Iy=16.600cm4
立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩:
Wn=25。
300cm3
立柱型材净截面积:
An=10.250cm2
立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度:
LT_x=6.000mm
立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩:
Ss=37.400cm3
塑性发展系数:
γ=1.05
3.幕墙立柱的强度计算:
N/An+M/(γ×
Wn)≤fa=215。
0N/mm2(拉弯构件)
B:
幕墙分格宽:
幕墙自重线荷载:
Gk=700×
B/1000
=700×
1.000/1000
700kN/m
Nk:
立柱受力:
Nk=Gk×
L
700×
300
=2.310kN
N:
立柱受力设计值:
rG:
结构自重分项系数:
1.2
N=1。
2×
Nk
=2。
772kN
σ:
立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件)
立柱受力设计值:
2.772kN
An:
立柱型材净截面面积:
10.250cm2
M:
立柱弯矩:
Wn:
立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩:
γ:
05
σ=N×
10/An+M×
103/(1.05×
Wn)
=2.772×
10/10.250+3.912×
300)
=149。
965N/mm2
149.965N/mm2〈fa=215。
立柱强度可以满足
4.幕墙立柱的刚度计算:
df≤L/250
df:
立柱最大挠度
df=5×
qWk×
Hsjcg4×
1000/(384×
2.1×
Ix)=14。
000mm
Du:
立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值:
L:
立柱计算跨度:
Du=U/(L×
1000)
=14。
000/(3.300×
=1/236
1/236〉1/250
挠度不满足要求!
层间增加一支点,立柱计算跨度:
65m计算如下:
校核依据:
1×
Ix)=0。
875mm
Du:
立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值:
650m
875/(1.650×
=1/1886〈1/250
挠度可以满足要求!
立柱抗剪计算:
τmax≤[τ]=125.0N/mm2
(1)Qwk:
风荷载作用下剪力标准值(kN)
Qwk=Wk×
Hsjcg×
B/2
923×
300×
1.000/2
=3.173kN
(2)Qw:
风荷载作用下剪力设计值(kN)
Qw=1。
Qwk
3.173
=4.442kN
(3)QEk:
地震作用下剪力标准值(kN)
QEk=qEAk×
280×
=0.462kN
(4)QE:
地震作用下剪力设计值(kN)
QE=1.3×
QEk
0.462
=0.601kN
(5)Q:
立柱所受剪力:
采用Qw+0.5QE组合
Q=Qw+0。
QE
=4.442+0。
601
=4.743kN
(6)立柱剪应力:
立柱剪应力:
Ss:
37.400cm3
Ix:
立柱型材截面惯性矩:
101。
τ=Q×
Ss×
100/(Ix×
LT_x)
=4.743×
37。
400×
100/(101.000×
6.000)
=29.270N/mm2
τ=29.270N/mm2<
125.0N/mm2
立柱抗剪强度可以满足
四、立柱与主结构连接
采用SG+SW+0.5SE组合
N1wk:
连接处风荷载总值(N):
N1wk=Wk×
B×
1000
3.300×
=6345。
9N
连接处风荷载设计值(N):
N1w=1。
N1wk
=1.4×
6345.9
=8884.26N
N1Ek:
连接处地震作用(N):
N1Ek=qEAk×
=0.280×
=924。
0N
N1E:
连接处地震作用设计值(N):
N1E=1.3×
N1Ek
924。
=1201。
2N
N1:
连接处水平总力(N):
N1=N1w+0。
N1E
=8884.26+0.5×
1201。
2
=9484。
86N
N2:
连接处自重总值设计值(N):
N2k=700×
Hsjcg
=2310。
N2:
N2=1。
N2k
=1.2×
2310。
=2772。
N:
连接处总合力(N):
N=(N12+N22)0。
=(9484。
862+2772.0002)0。
=9881。
63N
根据《钢结构设计规范》GB50017-2003公式7。
1.1—1、7。
1-2和7.1.1—3计算
hf:
角焊缝焊脚尺寸8.000mm
角焊缝实际长度80。
he:
角焊缝的计算厚度=0。
7hf=5.6mm
Lw:
角焊缝的计算长度=L—2hf=64。
fhf
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