单排落地式脚手架搭设方案Word格式文档下载.docx
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b、布置要求
连墙杆在垂直间距3.6米,水平间距6米的位置上设置,设置时尽量靠近主节点,偏离主节点的距离不大于30cm。
必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置,布设形式可以采用花排,也可以采用并排,宜优先采用花排。
4、剪刀撑的搭设方法
在建筑物四周转角处,必须要设置剪刀撑,每道剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45°
--60°
之间,由底至顶连续设置,可靠连接且斜杆连接点之间杆段长细比不得大于60,中间每道剪刀撑的净距不大于15米。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端,或立柱上,旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。
剪刀撑接长采用搭接接长,搭接长度不小于50cm,用3个扣件等距离布置,扣件扣在钢管端头处不小于10cm处。
剪刀撑下端落地。
5、小横杆的设置
每一主节点处必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部,端头处伸出长度不小于10cm。
该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150cm,单排架的小横杆一端采用直角扣件,固定在纵向水平杆上部,另一端与满堂支架体系用扣件连接好。
6、脚手板的防护栏杆
脚手板一般应设置在3根小横杆上,要铺满、铺严密,要两侧设置180mm以上高踢脚板,操作层上部护身栏杆1.2米高,下部护身栏杆距踢脚板0.6米处。
7、脚手架体与建筑物之间封闭办法
(1)、密目网垂直封闭
a、密目网的质量要求,密目网要有阻燃性能,其续燃、引燃时间均不得大于4秒。
要符合GB16909的规定。
b、每10cm×
10cm=100cm2的面积以上,有2000个以上网目。
c、密目网贯穿试验时,将网与地面成30度夹角拉平,在其中心上方3米处,用5kg重的钢管(管径48-51mm)垂直自由落下,不穿透即为合格产品。
d、密目网的绑扎方法
用系绳将密目网绑扎至立标明或大横杆上,使网与架体牢固的连接在一起。
系绳的材质应符合GB16909的规定。
(2)、兜网封闭
用大眼安全网(平网)将脚手架与建筑物之间封闭起来,每隔10米封闭一道。
8、脚手架交底与验收
脚手架必须严格按照施工方案搭设,要有严格的技术交底,要有节点构造详图,操作人员必须严格执行,所有偏差数值必须控制在允许范围内。
要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收.
9、脚手架搭设时注意事项
(1)、外径48mm与51mm的钢管严格禁止混合使用。
(2)、主节点处,固定横向水平杆、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。
(3)、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm.
(4)、对接扣件的开口应朝向架子的内侧,螺栓朝上,直角扣件的开口不得朝下,以确保安全。
(5)、上架作业人员必须持证上岗,戴安全帽,系安全带。
(6)、严格按搭设方案施工,在搭设工程中,必须保证脚手架立杆的垂直度,最大允许偏差100mm。
10、保证措施
(1)对施工人员进行培训,提高操作人员业务素质,并且必须持证上岗。
(2)对架体基础进行检测,使之满足上部的结构荷载与自重。
(3)对进场的架管、扣件、密目网、脚手架板等进行检查,不合格的产品坚决不能使用到工程上。
(4)对技术人员进行培训,必须持证上岗,及时检查架体施工中的质量问题,并及时解决。
防护脚手架设计计算书
已知条件:
立杆横距b=1.0m,立杆距建筑物墙皮距离b1=1.0m。
脚手架步距h=1.8m,脚手架与墙拉结点布置,竖向间距H1=2h=3.6m,水平距离为3l=4.5m,小横杆间距0.75m。
一、钢管采用ф48×
3.5规格,根据规定均布施工荷载Qk=2.0KN/m2
采用以上各种数据搭设,若采用单根立杆,其搭设高度计算如下:
1由脚手架步距h=1.8m,连墙杆纵距2h=3.6m,立杆横距b=1.0m,查《高层建筑施工手册》表4-4-10得:
δAf=48.491KN:
δ:
格构式压杆整体稳定系数
A:
脚手架内外立杆毛截面积之和
f:
钢管的抗压强度设计值、
2.由立杆横距b=1.0m,立杆纵距l=1.5m,查《高层建筑施工手册》表4-4-5得:
一个立杆纵距的附设构件及物品重NAK2=4.185KN:
3.由b=1.0m,l=1.5m由于两个操作层同时施工,所以一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力。
4.由于h=1.8m,l=1.5m查《高层建筑施工手册》表4-4-4得:
NGK1=0.442KN:
NGK1:
一步一纵距的钢管、扣件重量:
5、由于采用单立杆,则立杆截面调和系数KA=0.85,因此,脚手架的最大搭设高度应满足:
Hmax≤H/(1+H/100)H:
脚手架计算高度
式中H=〔KAδAf-1.3(1.2NGK2+1.4NQK)〕×
h÷
1.2NGK1
=65.8m
代入上式得:
Hmax≤39.7m
本工程最大搭设高度24m,因此,架子下部采用单排脚手架可安全施工。
二、验算以上加固后脚手架的稳定性:
1、验算脚手架的稳定性:
(1)、计算风压标准值
风压标准值计算公式:
ωK=0.7μZμSω0
式中:
ωK——风压标准值
μS——脚手架的风压体形系数,根据规范(GBJ9-87)表6.3.1第32项查得公式uSTW=δuS×
(1-ηn)/(1-η):
μZ——风压高度变化系数,根据脚手架高度和城市市郊地面粗糙度b类,查荷载规范(GBJ9-87)表6.2.1得uZ=1.23
采用单排脚手架,n=1,故uSTW=δuS×
(1-ηn)/(1-η)=δuS
其中:
δ——脚手架挡风系数,查《高层建筑施工手册》表4-4-2取0.104:
uS——脚手架行架构件的体形系数,查(GBJ9-87)表6.3.1第36项取1.2
所以uSTW=δuS×
(1-ηn)/(1-η)=0.104×
1.2=0.1244
W0——石家庄地区基本风压0.35KN/m
因此,风压标准值为:
ωK=0.7μZμSω0=0.7×
1.23×
0.1244×
0.35=0.0375KN/m2
(2)、验算连墙点抗风强度,即验算扣件抗滑移承载力,风荷载作用下对每个连墙杆产生得拉力或压力为:
N1=1.4H1L1W
H1——连墙杆得坚向间距3.6m
L1——连墙杆得横向间距4.5m
N1=1.4×
3.6×
4.5×
0.0375=0.8505KN
N1应满足扣件抗滑移承载力设计值,查《高层建筑施工手册》表4-4-14为6KN,由于N1=0.8505KN<
6KN
所以连墙杆抗风承载力满足要求:
(3)、验算脚手架得整体稳定性
脚手架得整体稳定应满足下列公式:
N/(δA)+M/(bA1)≤K4×
Kh×
f
N——脚手架立杆得轴心压力,脚手架底部N最大,计算公式如下:
N=1.2(n1N’GK1+NqK2)+1.4NQK
其中n1为脚手架步距数,经计算得n1=28,NGK2,NQK同上:
N’GK1为每一步纵距脚手架自重
N’GK1=NGK1+钢管增重+扣件增重
=0.442+1.8×
0.0376+0.014×
2
=0.508
因此,脚手架底部轴力为:
N=1.2×
(28×
0.508+4.185)+4.185)+1.4×
8.4
=35.34KN
由于b=1.0m,H1=3.6m,则:
一个连墙杆纵距内立杆长细比:
λ=H1/(b/2)=3.6/0.5=7.2
查《高层建筑施工手册》表4-4-9,换算长细比系数μ=0.25则换算长细比系数λ0=μ×
λ=1.80
根据λ0=1.80,查4-4-7得,δ=0.22
A——格构式立杆截面面积4.893×
102×
2=978.6mm2
M——风荷载作用下,格构式立杆截面最大弯矩
M=qH2,q=1.4LW=1.4×
1.5×
0.0761=0.18KN/m
则M=0.283KN·
M
A1=489mm2,KA=0.85,Kh=0.665,f=205N/mm2
将以上数据代入公式得:
式左=N/(δA)+M/(bA1)=70.58N/mm2
式右=K4×
f=95.4N/mm2
因此,该脚手架整体稳定满足要求。
三、水平杆件、脚手板承载力验算
1、说明:
根据水平杆件和脚手板受力情况,横向水平杆按简支梁计算,纵向水平杆按三跨连续梁计算。
木脚手板按三跨连续计算。
计算时可忽略水平杆自重。
脚手板和横向杆受均布荷载的作用,纵向平杆则受由横向平杆传来的集中荷载的作用。
2、脚手板承载力及挠度验算
(1)、荷载统计
恒荷载:
脚手板自重查《建筑施工手册》第一版第一册,表5-14qk=0.4509KN/m;
活荷载:
施工荷载2KN/m2,则q2=2KN/m2×
10m=20KN/m,则荷载组合为:
q=1.4q2+1.2qk=3.34KN/m.
(2)、脚手板截面最大弯矩值
a、脚手板自重产生的最大弯矩值
MGK=(q/32)l2(1.2×
q1)(注:
1.2为荷载组合系数)
所以,MGK=q/32×
0.752×
1.2×
0.4509=0.6055KN·
m
b、施工荷载产生的最大弯矩:
MQK=(q/32)l2(1.4×
q1)注:
1.4为荷载组合系数
MQK=(q/32)×
1.4×
2=0.443KN·
脚手板抗弯矩强度应满足以下公式:
(1.1/W)(MGK+1.15MQK)≤f/r’m
W:
脚手板截面抵抗力矩,W=1/6bh2=1/6×
0.052=625m2
r’m:
材料强度附加分项系数,查《建筑施工手册》第三版表5-5得r’m=1.1705
f:
木脚手板抗弯设计强度,查《建筑施工手册》第三版第1册表5-25,f=1.18N/mm2,将数据代入公式得
(1.1/625)×
(0.0855+1.15×
0.443)=2058N/mm2
由于1.1/W(MGK+1.15MQK)=1.047N/mm2≤f/r’m=1.5378N/mm2
所以,脚手板抗弯强度满足要求:
(3)、挠度验算:
挠度应满足以下公式:
ω=5ql3/384EIX≥[ω]
l:
脚手板跨度,取0.75
E:
脚手板弹性模量,查表得E=10000N/mm2
IX:
脚手板截面惯性矩:
[ω]:
允许挠度为1/150
IX=(1/12)×
bh3=1/12×
1.0×
0.053=10.42×
10-6m4
将数据代入公式:
ω=(5×
3.34×
0.753)/(384×
10×
10.42)=1/5000<
[ω]/150
所以,脚手板的挠度应满足要求
3.小横杆承载力和挠度验算(小横杆间距0.75m)
脚手板自重如上q2=(0.4509×
0.75)/1.0=0.338KN/m
施工荷载q3=2×
0.75=1.5KN/m
则荷载组合:
q=1.2q2+1.4q3=2.505KN/m
(2)、小横杆截面最大弯矩值
a、由脚手板自重对小横杆产生的最大弯矩:
MGK=q2I2/8=1/8×
0.338×
1.02=0.0507KN·
b、施工荷载对小横杆产生的最大弯矩:
MQK=q3I2/8=1/8×
1.02=0.1875KN·
(3)、小横杆应满足下列公式:
(1.1/Wn)(MGK+1.15MQK)≤f/r’m
Wn:
小横杆截面抵抗矩,查得Wn=5078mm2
小横杆抗弯强度f=205KN/mm2
将数据代入公式得:
(1.1/5078)×
(0.0507×
1.15×
0.1875)=57.69≤f/r’m=1.751N/mm2
因此,小横杆间距为0.75m满足抗弯要求。
(4)、挠度验算
小横杆满足下列公式:
ω=5ql3/384EIX≤[ω]
小横杆跨度,取1.0m
小横杆弹性模量,查表得E=5.1×
105N/mm2
IX:
小横杆截面惯性矩:
121900mm2
2.505×
1×
109)/(384×
5.1×
105×
121900)=1/1000≤[ω]=1/150
所以,小横杆挠度满足要求
4、大横杆计算:
(1)、大横杆强度计算:
小横杆作用于大横杆上的集中荷载为F=q/2×
1.35=1.69KN
Mmax=3F/4×
0.75=0.951KN·
mm
大横杆截面最大应力应满足下式Mmax/Wn≤f
Wn:
大横杆截面抵抗矩,查表Wn=5078mm3
δ=0.951/5078=187N/mm2<
f=205N/mm2
(2)、大横杆变形计算
公式:
W=1.615×
Fl2/100EI
Φ48×
3.5钢管最大弹性模量,取2.1×
I:
大横杆截面惯性矩,121900mm4
L:
大横杆跨度1.5m
代入公式得:
(1690×
106)/(100×
2.1×
121900)=1/500<
[ω]=1/150
所以,大横杆变形符合规定要求。
满堂架支承体系设计计算书
模板支架体系的构造:
立杆的纵距为900mm,横距为600mm,横杆步距为1200mm,小楞间距为450mm,并在十字梁交叉处加设立杆。
1、选荷载最大的梁模板及支架进行验算。
(1)荷载:
钢筋砼自重:
12318.75N/m
模板自重:
1000N/m
施工荷载:
3000N/m
合计:
16318.75N/m
Q总=1.2q恒+1.4q活=20182.5N/m
1、模板底模计算:
(1)抗弯强度验算:
M=ql2/8б=M/W≤fm
M=20.1825×
4502/8=5.108695×
105N·
W=5.94×
103mm3
б=M/W=5.108695×
105/5.94×
103=86.005N/mm2<fm=205N/mm2(可)
(2)挠度验算:
ω=5ql4/384EI≤[ω]=l/250
ω=5ql4/384EI=5×
20.1825×
4504/384×
2.06×
269700=0.194<[ω]=l/250=1.8(可)
M---弯距设计值(N·
mm)
q---作用在梁底模上的均布荷载(N/mm)
l---小楞的间距(mm)
б—受弯应力设计值(N/mm2)
W---模板的截面抵抗矩5.94×
fm---钢材的抗弯强度设计值(N/mm2)Q235fm=205N/mm2
E---钢材的弹性模量(N/mm2),E=2.06×
105N/mm2
I---截面惯性矩(mm4)
2、小楞验算:
(1)抗弯强度验算:
M=Pl(2-b/l)/8=6727.5×
600(2-350/600)/8=714965.06N/mm
б=M/W=714965.06/5080=140.741N/mm2<fm=205N/mm2(可)
(2)挠度验算:
ω=Pl/48EI≤l/250
ω=6727.5×
600/(48×
12.19×
104)=1.21
<l/250=2.4(可)
P---作用在小楞上的集中荷载N
l---计算跨度(mm)
b---梁的短边长度(mm)
W---钢管的截面抵抗矩5.08×
3、大楞验算(按连续梁计算大楞承受小楞传来的集中荷载简化成均布荷载计算):
(1)抗弯强度验算
M=ql2/10=10.0913×
9002/10=817395.3
б=M/W=817395.3/5.08×
103=160.9<fm=205N/mm2(可)
ω=q,l4/150EI=10.0913×
9004/(150×
104)=1.758≤l/250=3.6(mm)(可)
q---小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm)
4、立柱的荷载验算
12318.75N/m2
1000N/m2
架管及扣件的自重:
4103N/m2
3000N/m2
20421.75N/m2
Q总=1.2q恒+1.4q活=25106.1N/m2
则每杆最下一步承受的荷载为:
0.6×
0.9×
25106.1=13557.294N
用Ф48×
3.5mm的钢管,A=489mm2
钢管的回转半径为:
i=√d2+d12/4=√482+412/4=15.78
按强度计算支柱的受压应力:
б=N/A=13557.294/489=27.725N/mm2(小于每根立杆步距1200时的受压承载应力—可)
按稳定性计算支柱的受压应力为:
λ=L/i=1200/15.78=76.05
查[钢结构设计规范]附录三,得φ=0.744,则
б=N/φA=13557.294/(0.744×
489)=37.26N/mm2<f=215N/mm2(可)
为了防止扣件的松动造成立杆的长细比变大,故验算两步立杆的稳定性,取步距L=2H=2400mm
λ=L/i=2400/15.78=152.1
查[钢结构设计规范]附录三,得φ=0.301,则
б=N/φA=13557.294/(0.301×
489)=92.108N/mm2<f=215N/mm2(可)
N---每根立柱承受的荷载(N)
A---钢管截面积(mm2)
φ---轴心受压稳定系数
f---钢材的强度设计值(N/mm2)
5、地基承载力的验算待基础回填土完成后再做检测,测定其实际承载力。
6、扣件的抗滑移验算:
由于每根立杆承受的荷载为13557.294N,而每个直角扣件的抗滑移承载力为8.0KN。
所以在顶部大楞与立杆的连接处设两个直角扣件,增大扣件的抗滑移承载力(13.557294KN〈16KN〉。
注:
水平杆与立杆用直角扣件连接,轴到轴的距离为53mm。
当轴间距离大于55mm时,不考虑偏心,动力荷载已考虑到施工荷载之中。
石家庄市第五十四中学项目部大门
脚手架施工方案
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河北天山集团建筑二分公司
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