悬挑脚手架施工方案Word格式文档下载.docx
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接头中心距主节点的距离不大于立杆间距的三分之一。
采用搭接时,搭接长度不小于1.0米。
搭接范围内等距固定三个旋转卡子,端部扣件边缘至搭接杆端头不小于10厘米。
纵向水平杆的长度应大于三跨是不小于6米,同步水平杆四周交圈。
2、横向水平杆
大横杆与立杆的主节点均设小横杆,小横杆位于大横杆之上,且紧贴主节点设置,直角扣件固定,小横杆靠墙一端的外伸长度按40厘米控制,(不大于50厘米)上下层小横杆在主节点处应左右错开布置,(相对于立杆)。
3、脚手板铺设
脚手板对接铺设时,接头处必须设置两根附加小横杆,脚手板的单端外伸长度按13-15厘米控制。
脚手板搭接铺设时,接头必须支承在横向小水平杆上,搭接长度不小于20厘米,单端伸出水平杆的长度不小于10厘米,且搭接部分与所支承的水平杆有效固定
4、立杆
纵横向立杆均设扫地杆,纵向扫地杆距槽钢上表面的距离不大于20厘米,横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠主节点的大横杆下方的立杆上。
立杆接长必须采用对接扣件连结,立杆上的对接扣件交错布置,相邻两根立杆的接头不得设置在同步内,同步内间隔立杆的接头在高度方向错开距离大于50厘米,且接头中心距主节点的距离不大于步距的三分之一。
到顶立杆顶端高出女儿墙上皮1.0米。
高出檐口上皮1.5米
5、连墙体的构造
连墙件起步从第一步大横杆开始设置,且靠主节点的距离不大于30厘米,连墙件设置应水平。
6、剪刀撑及横向斜撑设置
剪刀撑及横向斜撑随架体搭设同步设置,采用单杆剪刀撑,斜杆交点,纵向横向位于同一直线上,剪刀撑的一根杆用旋转扣件扣在立杆上,另一根扣在小横杆的外伸端头上,主节点之间段再设置两个扣结点。
剪刀撑杆接长采用搭设,搭设长度不小于1.0米。
采用三个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至端头的距离不小于10厘米。
横向斜撑在拐角及中间间隔六跨,按“之”字型设置,在内外排立杆之间自下而上连续设置,用旋转扣件固定在立杆或横向水平杆的外伸端头。
7、防护措施
立面密目网采用1.8×
6.0米安鉴合格网,用网绳帮扎在大横杆上,且位于立杆内侧,在作业层下步架处设水平兜网,其上每五步设隔层平网,在第一步高处设首层平网作业层设随层网。
作业层在高度0.6米及1.2米处设两道防护拉杆,底部设20厘米高的挡脚板。
六、安全技术措施
1、脚手架搭设用钢管采用外径φ48壁厚3.5毫米Q235无缝钢管。
2、扣件的拧紧紧固程度应在40-50N.m,并不大于60N.m,扣件的螺栓应保持适当的拧紧程度。
3、对接扣件安装时,其开口朝内,直角扣件安装时,开口不得朝下。
4、各杆件的端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于10厘米。
5、有严重锈蚀、压扁及裂缝的钢管不得使用,脆裂、变形、滑丝的扣件不得使用。
6、严禁将φ48与φ51的架管混用,脚手板不得钢木混用。
7、脚手架搭设安全技术措施
1)脚手架搭设时化出作业标志层,禁止行人进入,统一指挥,上下呼应,动作协调,设专人统一指挥。
2)开始搭设立杆时,应每隔六跨设置一根抛撑(抛撑于楼层且予以临时固定)在连墙件设置后,方可依据情况拆除。
3)脚手架搭设过程中,及时与结构拉结或采用临时支撑,保证搭设过程的安全,未完成脚手架在每日下班前,要保证脚手架稳定。
4)脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。
5)悬挑槽钢的悬吊钢丝绳必须拉紧顺直,不得与结构构件及架体杆件碰撞打折,两根悬吊钢丝绳的松紧程度应一致。
6)脚手架每搭设一层,由安全员验收一层,验收合格后方可使用,未经安全员及项目经理同意,任何人不得任意改动拆除脚手架部件。
8、脚手架作业使用安全技术措施
1)严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆放物料,施工荷载不得大于2KN/㎡(装饰用施工架)。
2)同一悬挑段脚手架不允许多层同时作业(脚手架设计计算时仅考虑一个作业层)作业层数不得超过一层。
3)当作业层高出其下连墙件3.6米以上(两步脚手架时),且其上又无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施,并经过验收。
4)定期及雨后、大风后,检查问题及隐患,及时加固维修。
5)6级以上大风及雷雨天停止在脚手架上作业。
9、防雷避电措施
采用避雷针与大横杆连通,接地线与建筑物楼层内避雷系统连成一体的防雷电体系。
避雷针采用直径12镀锌圆钢,设置6根,高度不小于1.0米,设置在脚手架四角长向中部立杆上,并将最上层大横杆全部连通,形成避雷网。
接地线采用-40×
4镀锌扁铁,将立杆与楼层内的避雷系统连成一体,接地线与立杆连接的接触面不小于10mm2。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的连接,按脚手架长度不超过50m设置1个,并位置适当避开人流走动段,接地线与楼层避雷线的连接采用焊接,焊接长度大于2倍的扁铁宽度,要求测试电阻不大于10Ω,连接点与其它金属物及埋地电缆之间应保持安全距离3.0米以上,以免发生击穿事故。
10、脚手架拆除安全技术措施
1)拆除前全面检查脚手架,检查是否存在不安全隐患,拟定出拆除方案、计划,报质安科批准,并进行安全技术交底。
2)拆除前,查勘地面及周围环境的架空物、障碍物,进行保护及清除。
3)拆除作业,分区段进行,作业区设警示标志或围挡,地面设专人指挥,禁止非作业人员进入。
4)统一指挥,上下呼应,相互关照,协调一致。
5)每班作业后,不留隐患部位,中途换人,交接人员对情况交接清楚,做好交接记录。
6)所有杆件、扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附带扣件或连杆送到地面。
7)所拆除的扣件、零部件装袋吊运至地面,杆件、脚手板吊运时,绑扎牢固,双点起吊平稳,严禁高空掷下。
七、质量控制标准及检验方法。
项次
项目
技术
要求
允许偏差
△(mm)
示意图
检查方法与工具
1
立杆垂直度
最后验收垂直度20-80m
—
±
100
见标准汇编475页
用经纬仪或吊线和卷尺
下列脚手架允许偏差(mm)
搭设中检查偏差的高度(m)
总高度
50m
40m
30m
H=2
H=10
H=20
H=30
H=40
H=50
7
20
40
60
80
25
50
75
中间档次用插入法
2
间距
步距
纵距
横距
钢板尺
3
纵向水平杆高差
一根杆的两端
水平仪或
水平尺
同跨内两根纵向水平杆的高差
10
4
双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差
外伸50mm
-50
脚手架计算
一.荷载标准值.
1.永久荷载(恒载)标准值的确定:
1.)每米立杆承受的结构自重标准值为:
0.1248KN/m(内外立杆的平均值)。
2.)工作面木脚手板自重标准值:
0.35KN/㎡
3.)木挡脚板自重标准值:
0.2×
0.03×
0.1×
7000N/m3=42N/m
4.)脚手架上吊挂安全网自重标准值:
5N/㎡
2.装饰脚手架作业层上的施工均布活荷载标准值:
2KN/㎡
3.作用于脚手架上的水平风荷载标准值:
Wk=0.7μz.μs.Wo,
Wk1=0.7×
1.836×
1.3×
(1.2×
0.4)×
0.6=0.48KN/㎡(33.0米高度)
Wk2=0.7×
2.156×
0.6=0.565KN/㎡(64.5米高度)
4.荷载效应组合
1.)纵向横向水平杆强度与变形计算:
按(永久荷载+施工均布荷载计算)
2.)立杆稳定计算:
按永久荷载+施工均布荷载计算及永久荷载+0.85(施工均布荷载+风荷载)
3.)连墙件承载力计算:
按风荷载+5.0KN
二.纵向横向水平杆抗弯强度的验算:
1.纵向水平杆抗弯强度验算:
a.脚手架自重标准值产生的弯距(包括挡脚板)
F恒=0.350×
0.45×
1.7+0.042×
1.7=0.268+0.071=0.339KN
mGK=0.231×
0.339×
1.7=0.133KN.mb.施工荷载标准值产生的弯距
F活=2.0×
1.7=1.53KN
mQK=0.231×
1.53×
1.7=0.601KN.m
c.纵向水平杆的弯距设计值:
m=1.2mGK+1.4mQK=1.2×
0.133+1.4×
0.601=0.1596+0.8414=1.001KN.m
d.纵向水平杆的抗弯强度:
即σ=m/w=1001000N㎜/5080㎜3=197N/㎜2<
f=205N/㎜2
2.横向水平杆的抗弯强度验算:
a.脚手板,挡脚板自重标准值产生的弯距:
q恒=0.350×
1.70+0.042=0.637KN/m
mGK=1/8ql2=1/8×
0.637×
0.92=0.0645KN.m
b.施工荷载标准值产生的弯距:
q活=2.0×
1.7=3.40KN/m
mGK=1/8×
3.4×
0.92=0.3343KN.m
c.横向水平杆的弯距设计值:
0.0645+1.4×
0.3443=0.0774+0.482=0.5594KN.m
d.横向水平杆的抗弯强度:
即σ=m/w=0.5594×
106N.㎜/0.5080×
104=110.1N/㎜2≤f=205N/㎜2
三.纵向.横向水平杆的挠度验算:
1.纵向水平杆的挠度验算:
荷载F=F恒+F活=0.339KN+1.53KN=1.869KN
f=KfFl3/100EI=1.615×
1.869×
1.73×
1012/100×
2.06×
105×
1.219×
105=5.9㎜≤<
f>
=10㎜
2.横向水平杆的挠度验算:
荷载q=q恒+q活=0.637KN/m+3.40KN/m=4.037KN/m
f=5ql4/384EI=5×
4.037×
0.94×
1012/3.84×
102×
1010=1.4㎜≤<
=900/150=6㎜
四.扣件的抗滑能力验算:
(选外立杆作业层直角扣件)
1.扣件作用力R计算:
1.)直角扣件自重R1=13.2×
2=16.4N
2.)旋转扣件自重R2=14.6×
1=14.6N
3.)对接扣件自重R3=18.4×
1=18.4N
4.)横向水平杆自重R4=38.4×
0.65×
2=50N
5.)纵向水平杆自重R5=38.4×
1.7=65.3N
6.)脚手板自重R6=350×
1.7=267.8N
7.)挡脚板自重R7=42×
1.7=71.4N
8.)作业层上的施工荷载重量=2000×
1.7=1530N
R=∑Rn=2034N≤Rc=8000N
五、立杆的稳定性验算(按一个悬挑段分别验算)
悬挑段为39m-63m,架体高度24m。
1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k
NG1K=124.8N/M×
31.50=3931.2N
2、构配件自重标准值产生的轴向力NG2k
NG2k=350N/㎡×
0.9/2×
1.7+42N/M×
1.7+5÷
1.7×
31.5=431.8N
3、施工荷载标准值产生的轴向力∑NQK
∑NQK=2000N/㎡×
1.7=1530N
4、立杆的计算长度Lo
Lo=Kμh=1.155×
1.47×
1.8=3.06米
5、长细比μ=Lo/I=3060/15.8=194
6、不组合风压时立杆的稳定性验算:
N=1.2×
(3931.2+431.8)+1.4×
1530=7377.6N
N/ψA=7377.6/0.191×
489=79N/㎜2≤f=205N/㎜2
7、组合风压时立杆的稳定性:
N=1.2(3931.2+431.8)+0.85×
1.4×
1530=5235.6+1820.7=7056.3N
8、风荷载标准值:
Wk
Wk=0.7×
550=1079.1N.m
9、风荷载设计值产生的立杆段弯距mw.
mw.=0.85×
1079.1×
1.82/10=707.3N.m
10、组合风荷载时,立杆的稳定性验算:
N/ψA+mw./W=7056.3/0.191×
489+707.3×
103/5080=75.6+139.2=214.8N/㎜2≈f=205N/㎜2
六、连墙件计算:
1、风荷载产生的连墙件轴向力设计值
Nlw=1.4×
(0.7×
550N/m2)×
18.36m2=27736.6N
2、连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力NO=5KN
3.连墙件的轴向力设计值:
Nl=Nlw+NO
Nl=27.74+5=32.74KN
4.扣件的抗滑能力验算:
按每个拉结点双杆双扣件(直角扣件)抗力计算(单个扣件抗滑设计值Rc=8.0KN)
即4Rc=4×
8.0KN=32KN≈Nl=32.7KN
七、钢丝绳承载力验算(按高度31.50米的第二段悬挑架验算)
1、一个纵距内全部荷载设计值
1.)外立杆传递给悬挑槽钢的集中力
立杆自重P1=38.4N/m×
31.5m=1209.6N
纵向水平杆自重P2=38.4N/m×
19步=1240.3N
横向水平杆自重P3=38.4N/m×
1.5×
0.5×
2×
19=1094.4N
剪力撑杆自重P4=38.4N/m×
6.2×
4=1904.6N
扣件自重P5=13.2×
3×
19×
14.6×
4×
5+18.4×
5=1320.4N
安全网重量P6=10N/㎡×
31.5=535.5N
脚手板重量P7=350×
0.45=267.8N
挡脚板自重P8=71.4N
作业层均布荷载P9=1530N
即P外=∑Pn=9174N
2.)向立杆传递给悬挑槽钢的集中力
立杆自重P1=1209.6N
纵向水平杆自重P2=1240.3N
横向水平杆自重P3=1094.4N
扣件自重P4=13.2×
19+18.4×
1×
5=844.4N
脚手板自重P5=267.8N
挡脚板自重P6=71.4N
作业层的施工荷载P7=1530N
即P内=∑Pn=6257.9N
3.)计算简图及钢丝绳承受拉力ToA
ToA·
a={P内b1+P外(b1+b2)}×
1.2
{P内b1+P外(b1+b2)}×
Tmax=ToA=a(1.3sinα)
(6257.9×
0.4+9147×
1.3)×
ToA=
1.148
17315
=1.148=15.083kNa
4.)钢丝绳的选用
钢丝绳的受力不平均系数a选0.85(对6×
19钢丝绳),钢丝绳的安全系数K选3.5
用公式Fmax≤aPg/K则钢丝绳坡断拉力总和Pg满足于Pg≥FmaxK1/a=15.038×
3.5/0.85=62.1KN则选用6×
19.ф12.5公称抗拉强度1550N/㎜2的钢丝绳即Pg=88.7KN≥62.1KN
八、悬挑槽钢验算:
(按高度31.50米的第二段悬挑架验算)
1.内外立杆轴向传递力
1.)外立杆轴向传递力N1=1.2×
9174=11009N
2.)内立杆轴向传递力N2=1.2×
6258=7510N
2.钢丝绳的张力T=15083N
3.最大剪力QB=N1+N2-Tsin620=11009+7510-13317=5202N
4.最大弯距mB=0.9Tsin620-0.9N1=0.9×
15083×
0.883-0.9×
11009=2078N.
5.悬挑槽钢轴向力:
N=Tcos620=15083×
0.4695=7081N
6.抗剪验算
Vmax=2QB/A=2×
5202/2569=4.05N/mm2<
〖σ〗=205N/mm2
7.长细比.稳定系数
长细比μ=lo/i=1700/70.4=24.1稳定系数ψ=0.932
8.槽钢抗弯压验算
按公式N/ΨA+Mw/w≤f验算
即7081/0.932×
2569+2078×
103/141.4×
103=2.96+14.7=17.66N/mm2<
f=205N/mm2
九.吊环强度验算
采用能ф16钢筋吊环,截面积A=201.1mm2Q235钢的屈服强度为235N/mm2
钢丝绳张力为T=15083N
则ф16钢筋的允许拉力=235×
201.1=47250>
T=15083N
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