推煤机库建筑施工指导书.docx
- 文档编号:23598573
- 上传时间:2023-05-18
- 格式:DOCX
- 页数:30
- 大小:50.09KB
推煤机库建筑施工指导书.docx
《推煤机库建筑施工指导书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《推煤机库建筑施工指导书.docx(30页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
推煤机库建筑施工指导书
推煤机库建筑工程作业指导书
1.工程概况
建筑工程主要包括砌筑工程、地面工程、内墙装修、外墙装修、屋面工程等。
推煤机库±0.00m相当于绝对高程3.200m,室内外高差0.4m、长28.5m、宽12m、建筑面积364㎡、建筑高度为8.7m、建筑层数为1层。
本工程墙体采用混凝土多孔砖及混凝土实心砖,建筑构造及装修具体做法详见图纸。
2.编制依据
2.1《推煤机库建筑图》30-F209402S-T0605
2.2《电力建设施工及验收技术规范》(建筑工程篇)
2.3《电力建设施工质量验收及评定标准》(土建工程篇)DL/T5210.1-2012
2.4《建筑标准图集》
2.5《电力建设安全施工管理规定》
2.6《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204—2015)
2.7《砌体工程施工质量验收规范》(GB50203—2011)
2.8《建筑装饰装修工程质量验收规范》(GB50210-2001)
2.9《塑钢门窗及验收规程》(JGJ103-96)
3.0《屋面工程质量验收规范》GB50207-2012
3.施工准备
3.1水源:
现场自来水,并设置6m³水箱1个。
3.2电源:
设有一个2级盘。
3.3材料运输:
材料水平运输用手推车,垂直运输用小型卷扬机。
3.4劳动力配备情况:
瓦工10人钢筋工 5人木工 5人
焊工2人架子工5人壮工10人
总计:
37人
3.5物资准备
名称
型号
功率
数量
小型卷扬机
1台
钢筋切断机
QJ40—1
5.5KW
2台
钢筋弯曲机
WJ40
3KW
2台
搅拌机
1台
振捣器
ZX50
1.1KW
2台
插入式振捣棒
4米Φ50
2条
抹光机
1台
倒链
1T
1个
角向磨光机
3台
钢架板
30块
扣件
200个
钢管
5T
小推车
5辆
滑轮
3个
切割机
1台
6m³水箱
1个
木工圆锯
1台
射钉枪
2台
涂料辊子
5把
铁抹子
10把
木抹子
10把
塞尺
1把
阳角抹子
5把
阴角抹子
5把
托灰板
10只
皮灰斗
10个
铝合金刮尺
5把
铝合金靠尺
5把
水管
100m
托线板
2个
4.主要施工方法
4.1材料要求
4.1.1原材料必须有质量证明书及复检报告,质量证明书需写明发证日期、产品批号、强度等级等,按规定取样测试,不合格的材料不得进场。
防潮层以上墙体采用MU10混凝土多孔砖;规格尺寸为240×115×90,M7.5混合砂浆。
防潮层以下墙体采用MU15混凝土实心砖;规格尺寸为240×115×53,M10水泥砂浆,外形尺寸偏差不得大于±3㎜。
4.1.2抹灰用水泥其品种、标号符合设计要求,存放在有屋盖和垫有木地板的仓库内。
水泥砂浆采用水泥,其强度等级不宜大于32.5级;水泥混合砂浆采用的水泥,其强度等级不宜小于42.5级;
4.1.3使用中砂含量不应超过5%;
4.1.4外加剂应经检验和试配符合要求后,方可使用;
4.1.5涂料油漆放置时要注意通风防火,存放在室内避免雨淋、日晒和受潮严禁接近火源、电源。
4.1.6基层处理剂、卷材应储存在阴凉通风的室内,避免受潮、雨淋、日晒,严禁接近火源热源,卷材应直立堆放,其高度不得超过两层,不得倾斜或斜压。
4.2砂浆搅料
4.2.1砂浆配合比由江苏江南实验站计算,试配确定。
4.2.2拌制砂浆时,应先将干料拌均匀,然后加水拌合,掺用外加剂时,应先将外加剂按规定浓度溶于水中,在拌合水投入时,投入外加剂溶液,外加剂不得直接投入拌制的砂浆中;
4.2.3砂浆应随伴随用,水泥砂浆和水泥混合砂浆必须分别在拌成后3h和4h内使用完毕;
4.2.4制作6M3水箱1个,用于存放拌合水;
4.2.5根据规范要求每检验批且不超过250M3砌体的各种类型及强度等级的砂浆抽检一次;
4.3砌筑工程
4.3.1施工程序:
放线→找平→摆砖样→立皮竖杆→砌筑
砌筑前,先在基础表面用砂浆进行找平。
先根据设计图纸要求弹出墙身轴线及边线。
开始砌筑时先要进行摆砖样,排出灰缝宽度。
摆砖时应注意门窗位置、砖垛等对灰缝的影响,同时要考虑间墙的组砌方法,以及七分头砖、半砖等砌在何处为好,务使各皮砖的竖缝相互错开。
在同一墙面上各部的组砌方法应统一,并使上、下一致。
在砌墙前,先要立皮数杆,皮数杆上划有砖的厚度高度,灰缝厚度、门窗、楼板、过梁、圈梁等构件位置。
皮数杆竖立于墙角及某些交接处,其间距以不超过15m为宜。
立皮数杆时要用水准仪来进行抄平,使皮数杆上的楼地面标高线位于设计标高位置上。
准备好所用材料及工具,施工中所需门窗框、插筋、预埋铁件等必须事先作好安排,配合砌筑进度及时送到现场。
砌砖采用一顺一丁法,砌砖必须先拉准线。
一砖半厚以上的墙要双面拉线,砖块依准线砌筑。
砌筑实心砖墙宜采用“三一”砌砖法,即“一铲灰、一块砖、一揉压”的操作方法。
竖缝宜采用挤浆或加浆方法,使其砂浆饱满,严禁用水冲浆灌缝。
操作过程严格按砌筑十六字决“横平竖直、砂浆饱满、错缝搭接、接槎可靠”进行。
墙与构造柱应沿墙高每50cm设置2φ6水平拉结钢筋,每边伸入墙内不少于1m。
砌筑拉结筋与框架柱连接采用植筋法,材料选用环氧树脂胶,采用φ8电钻提前打眼,清理干净眼内灰尘,然后进行种植钢筋,连接必须满足抗震要求。
构造柱处砌墙应砌成马牙缝,每一马牙槎沿高度方向的尺寸不宜超过30cm,应为三进三出。
砖墙相邻工作段的高度差,不等到超过一个楼层的高度,也不宜大于4m。
工作段的分段位置宜设在变形缝或门窗洞口处。
砌筑应从转角或定位处开始,内外墙同时砌筑,纵横交错搭接,外墙转角处应使砖隔皮露端面;T字交接处应使横墙砖隔皮露端面,所有露端面用水泥砂浆抹平。
临时间断处应砌成斜槎,斜槎长度不应小于斜槎高度的2/3。
考虑门窗及暖气片安装的牢固性,在门窗两侧及窗户下采用蒸压灰砂砖或镶砌混凝土块。
墙体洞口周围采用蒸压灰砂砖砌筑,宽度小于300㎜的洞口不设过梁;宽度300-1000㎜的洞口砖砌平拱,宽度超过1000㎜的洞口用钢筋砼过梁,规格型号参照《钢筋混凝土过梁》03J322选择。
砖墙每天砌筑高度以不超过1.8m为宜。
所有墙体上的预埋件,需做240×240×240㎜C20素砼块固定。
钢门窗洞口留设插筋或预埋件,插筋2Φ8,压入砖内不小于240㎜,外露长度100㎜,间距@750㎜,顶部及两侧留设,预埋件参见门窗详图留设。
填充墙砌至接近梁、板底时,应留一定空隙,填充墙砌筑完毕并应至少间隔7d后,再用灰砂砖侧砌挤紧。
5.3.2钢筋砼构造柱:
根据图纸设计要求设置构造柱。
构造柱竖向受力钢筋需接长时,可采用绑扎接头,其搭接长度为35d。
砌墙时,从每层构造柱脚开始,砌马牙槎应先退后进以保证构造柱脚为大断面,砌砖时为三进三出。
构造柱模板采用木钢模板,在各层砖墙砌好后,分层支设,构造柱和圈梁的模板都必须与所在的墙面严密贴紧,支撑牢靠,堵塞缝隙,以防漏浆。
构造柱模板固定可在构造柱两侧预埋两根#8铁丝,长度600㎜,间距600㎜,用于捆扎柱箍固定模板。
砼浇筑为搅拌站集中搅拌,罐车运输至现场,人工浇筑,用插入式振捣器分层捣实,振捣棒随拨随振,每次振捣层厚度不超过250㎜,振捣时,振捣棒应避免直接接触钢筋和砖墙,严禁通过砖墙振捣,以免墙体鼓肚或灰缝开裂。
框架梁底构造柱顶部浇筑时,梁侧支设喇叭口或门子板,浇筑完毕砼凝固后,剔除去多余的砼,封住口子,然后用水泥砂浆找平。
5.4脚手架工程
5.4.1地基处理
基础底座下设置垫板,其厚度不小于50mm,布设必须平稳,不得悬空。
5.4.2立杆
立杆纵向间距1.5米,脚手架采用双排双立杆,立杆接头采用对接扣件连接,立杆与大横杆采用直角扣件连接。
接头交错布置,两个相邻立往接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开的距离不小于50cm;各接头中心距主节点的距离不宜大于步距的1/3。
5.4.3大横杆
大横杆步距1.8米,置于小横杆之上,在立柱的内侧,用直角扣件与立柱扣紧;其长度大于3跨、不小于6m,同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步、同跨内、相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱的距离不大于50cm。
5.4.4小横杆
每一立杆与大横杆相交处(即主节点),都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。
小横杆间距应与立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间在等间距设置增设1~2根小横杆,其最大间距不大于75cm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm;伸出里排大横杆距结构外边缘15cm,且长度不大于44cm。
上、下层小横杆应在立杆处错开布置。
5.4.5纵、横向扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
较大高差处,则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。
靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm,并对此立杆采取双向斜拉加固措施。
5.4.6剪刀撑
本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立柱、纵横向水平杆同步搭设,用通长剪刀撑沿架高连续布置。
双立杆部位采用双杆通长剪刀撑,单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。
剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,设置一道,斜杆与地面的夹角在45°~60°之间。
斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置。
剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上,另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定,在其中间增加2至4个扣结点。
所有固定点距主节点距离不大于15cm。
最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。
剪刀撑的杆件连接采用搭接,其搭接长度≥100cm,并用不少于2个旋转扣件固定,瑞部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。
横向斜撑搭设在主楼脚手架部位,在同节内、由底至顶层呈"之"字型、在里、外排立柱之间上下连续布置,斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。
除拐角处设横向斜撑外,中间应每隔6跨设置一道。
5.4.7脚手板
脚手板采用松木、厚5cm、宽35~45cm、长度不少于3.5m。
脚手板设置在三根横向水平杆上,并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2~3圈固定。
当脚手板长度小于2m时,可采用两根小横杆,并将板两端与其可靠固定,以防倾翻。
脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝中设两根小横杆,各杆距接缝的距离均不大于15cm。
靠墙一侧的脚手板离墙的距离120-150mm。
拐角处两个方向的脚手板应重叠放置,避免出现探头及空挡现象。
5.4.8连墙件
连墙件采用刚性连接,垂直间距为3.60m、水平间距为4.05m。
连墙杆用φ48×3.5的钢管,它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。
在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。
在脚手架的转角处,于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。
在建筑物的首层设置两道连墙件。
连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直,并尽量靠近主节点(距主节点的距离不大于30cm)。
连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。
底部第一根大横杆就开始布置连墙杆,靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。
5.4.9防护设施
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。
密目网采用1.8×6.0m的规格,用网绳绑扎在架体里侧。
作业层网应高于平台1.2m,并在作业层下步架处设一道水平兜网。
在架内高度3.6m处设首层平网,往上每隔五步距设隔层平网,施工层应设随层网。
作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆,底部侧面设18cm高的挡脚板。
5.4.9.1注意事项
1、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度,严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
2、在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。
应操作要求需要临时拆除时,必须经项目人员同意,采取相应弥补措施,并在作业完毕后,及时予以恢复。
3、在每步架的作业完成后,必须将架上剩余材料物品移至室内,每日收工前应清理架面,及时清理落入安全网内的材料和物品。
在任何情况下,严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
脚手架计算书
脚手架搭设方式采用双排脚手架,采用φ48×3.5钢管,作业层脚手板采用木板。
施工均布荷载为2KN/m2,风压按0.45取值,
钢材的强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=2.06×105,惯性矩I=12.19×104,回转半径i=15.8mm。
脚手架计算:
一、大横杆的计算
大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算。
小横杆在大横杆的上面,按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
1、均布荷载计算
大横杆的自重标准值P1=0.0384KN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05/3=0.1225KN/m
活荷载标准值Q=3×1.05/3=1.05KN/m
静荷载的计算值q1=1.2×(0.0384+0.1225)=0.193KN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.05=1.47KN/m
2、强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1mAx=0.08q112+0.10q212=(0.08×0.193+0.1×1.47)×1.5×1.5=0.365KN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
M2mAx=-0.10q112-0.117q212=-(0.10×0.193+0.117×1.47)×1.5×1.5=--0.43KN.m
支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算(M1与M2的绝对值对比,以大的为强度验收)。
δ=0.43×1000000/5080=84.65/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求
3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
静荷载标准值q1=p1+p2=0.0384+0.1225=0.1609KN/m
活荷载标准值q2=1.47KN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
Vmax=0.677q1l4+0.99q214
100EI100EI
=(0.667×0.1609+0.99×1.47)×15004/(100×206000×121900)
=3.15mm
大横杆的最大挠度小于8.00和10mm,满足要求
二、小横杆的计算
小横杆计算简图
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算
用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利的荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1、荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.0384×1.5=0.0576KN
脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05×1.5/3=0.1837KN
活荷载标准值Q=3×1.05×1.5/3=1.575KN
荷载的计算值P=1.2×0.0576+1.2×0.1837+1.4×1.575=2.49KN
2、强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载的计算值,最不利分配的弯矩和均布荷载。
最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=q12/8=1.5×0.0384×1.05×1.05/8=0.008KN.m
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=P1=2.49×1.05=0.872KN.m
3
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.88KN.m
最大应力计算值:
δ=M/W=0.88×1000000/5080=173.3N/mm2
小横杆的最大应力值为δ=173.3N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求。
3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度,小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5q14=5×0.0384×10504/(384×206000×121900)=0.0242mm
384EI
大横杆传递的荷载P=P1+P2+Q=1.82KN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算:
Vpmax=PI(3I2-4I2/9)=1820×1050×(3×10502-4×10502/9)
72EI72×206000×121900
=2.98mm
小横杆的最大挠度和3.0mm小于小横杆的最大允许挠度1050.000/150=7.00与10mm,满足要求。
三、扣件抗滑力的计算
直角扣件、旋转扣件承载力取值为8.00KN
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算。
R≤RC其中RC扣件抗滑承载力设计值取6.40KN
R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。
大横杆的自重标准值P1=0.0384×1.5×2/2=0.0576KN
小横杆的自重标准值P2=0.0384×1.05=0.04KN
脚手板的自重标准值P3=0.35×1.05×1.5/2=0.263KN
活荷载标准值Q=3×1.05×1.5/2=2.36KN
荷载的设计值R=1.2×(0.0576+0.04+0.263)+1.4×2.36=3.74KN
R<RC(RC=6.4KN)R<8KN所以扣件抗滑力设计计算满足要求。
四、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、脚手架自重标准值产生的轴向力
每米立杆承受的结构自重力标准值取0.1491
NG1K=0.1491×28.5m=4.25KN
2、构配件自重产生的轴向力
脚手板的自重标准值。
采用木脚手板,标准值取0.35
0.35×4×1.5×(1.05+0.35)/2=1.47KN
栏杆与挡脚板自重标准值。
采用栏杆、木挡板,标准值取0.14(JGJ130-2011)
0.14×4×1.5/2=0.42KN
吊挂的安全设施。
安全网标准值取0.005
0.005×1.5×36.8=0.276KN
经计算得,构件自重标准值产生的轴向力
NG2K=1.47+0.42+0.276=2.166KN
3、活荷载
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内外立杆按纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算,活荷载标准值NQK=3×2×1.05×1.5/2=4.725KN
4、风荷载标准值计算
基本风压取WO=0.35
风荷载高度化系数UZ=1.24(查规范)
风荷载体型系数US=1.134
风荷载标准值=0.7×US×UZ×WO=0.7×1.134×1.24×0.35=0.35KN/m2
五、立杆的稳定性计算
1、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4NQ
=1.2×(4.25+1.796)+0.85×1.4×4.725=12.88KN
2、风荷载时设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4WkIah2/10=0.85×1.4×0.35×1.5×1.4×1.4/10=0.123KN.m
3、考虑风荷载时立杆的稳定性计算
N+MW≤f
μAW
N计算立杆段的轴心力设计值N=14870N
λ长细比λ=LO/i=2426/15.8=154
LO=kuh=1.155×1.5×1.4=2426mm
μ轴心稳定系数根据长细比λ=154查表μ=0.294
i立杆的截面回转半径i=15.8mm
K计算长度附加系数取1.155
U计算长度系数查表确定u=1.50
A立杆净截面面积A=489mm2
W立杆净截面模量W=5080
HW计算立杆段风荷载设计值产生的弯矩HW=123000
f立杆的抗压强度设计值f=205.00N/mm2
N+MW=14870+123000=127.7N/mm2<f=205N/mm2
μAW489×0.2945080
立杆的稳定性满足要求。
六、最大搭设高度计算
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭脚手架的搭设高度:
Hs=aAf-(1.2NG2k+1.4NQk)/1.2gK=113m
考虑风荷载采用单立管,全封闭的脚手架可搭设的高度。
HS=Kaμf-{1.2NG2K+0.85×1.4(NQK+MWKμA/W)}
1.2gk
NG2K=2.166KNNQK活荷载=4.73KNgk每米立杆承受的结构自重
标准值0.1491KN/m(查表2-9-18按步距1.35,纵距1.5米查的)
MWk=MW/(1.4×0.85)=0.123/1.4×0.85=0.075KN.m
注:
按单立杆则脚手架的调和系数KA=0.85
HS={0.294×489×10-6×205×103-[1.2×2.166+0.85×1.4×(4.73+0.294×489×10-6×0.075/5080×10-9)]}/1.2×o.1491=={29.47—(2.17+1.19×6.85)}/1.2×0.1491=104.6m
Hmax=104.6/(1+104.6/1000)=94.6m
脚手架的搭设限高为50米,架体稳定性满足要求。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值,wk=0.354kN/m2;
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=4.2×3.00=112.600m2;
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=5.000
经计算得到Nlw=6.24kN,连墙件轴向力计算值Nl=11.24kN
连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]
其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到
=0.95;
A=4.24cm2;[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=82.709kN
Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求!
5.5抹灰工程
抹灰先室内后室外,抹灰前应对基层先浇水湿润,浇水养护1天再抹灰,对凸凹不平的部位用1:
3水
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 机库 建筑 施工 指导书