熊耳河河道边坡稳定分析.docx
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熊耳河河道边坡稳定分析
熊耳河东支流河道边坡稳定分析
引言
一.熊耳河概况
熊耳河发源于郑州市南郊铁三官庙,流域面积87平方公里,流域区间面积80平方公里,河道长度21.4公里,流经辖区长度5.4公里。
熊耳河是郑州市区南部的主要防洪排水河道,流经郑州市的二七区、管城区、郑东新区后,汇入东风渠。
熊耳河属季节性河流,上流无水库调蓄,旱季无水,涝季汇集大面积降水,形成洪水沿河宣泄。
至金水区祭城镇入东风渠。
长期以来,流经市区的熊耳河承担着污水排放和泄洪的功能,是一条“河中臭水流,两岸垃圾堆”的臭水河,严重影响城市环境和两岸居民的日常生活。
2002年5月,郑州市政府对熊耳河进行了综合治理,整治后的熊耳河两岸高楼林立,绿树成行,成为两岸居民休憩的场所。
二.郑州地质概况
郑州市位于河南省中部偏北,黄河下游,北临黄河,与焦作市的孟州、温县、武陡、新乡市的原阳县隔河相望,西依嵩山,与洛阳市的伊川、偃师相连,南与平顶山市的汝州、长葛毗邻,东与开封市的开封、尉氏接壤。
郑州市地质条件比较优越且复杂,表现在地层系统齐全,构造形态多样,是我国地层与构造研究的重点地区之一,优越的地质条件不仅给人们提供了生息繁衍的地理环境,同时,也造就了郑州地区丰富的矿产资源,为人类的生存和经济发展奠定了雄厚的物质基础。
郑州地区的偃师,按成因可分为沉积岩、变质岩与火成岩三大类,以沉积岩分布最广,其次是变质岩,火成岩分布较少。
沉积岩在郑州地区分布很广,约占全市总面积的95%, 变质岩在郑州地区是构成太古接和元古接地层的主要成分,根据结构构造可分为片麻岩、片岩、粒(铄)状岩、混合岩4类。
片麻岩是郑州地区变质比较深的岩石,主要包括黑云斜长片麻岩、角闪斜长片麻岩、黑云角闪或角闪黑云斜长片麻岩。
主要分布在下太古界登封君召北部的青扬沟一带。
火成岩是由岩浆在地下或喷出地表后冷却凝结而成的岩石,所以又称岩浆岩。
其中喷出地表的称为喷出岩或火石岩,在地下未喷出地表和称侵入岩。
喷出岩和侵入岩在郑州地区均有分布,但数量较少,多集中在登封境内
郑州市土壤属于暖温带落叶林干旱森林草原棕壤土地带,也即豫西北丘陵立黄土区,总土壤面积1043.37万亩。
土壤类型有褐土、潮土、紫色土、棕壤土、水稻土等10个大类、30个亚类、53个土属、110多个土种。
全市10大类土壤分述如下、石质土类。
风砂土类。
包括流动风砂土,半固定风砂土,固定风砂土三个亚类,面积约51.90万亩,占总面积的4.97%。
该土类主要分布在中牟、新郑东部及京广线以东的黄河冲击平原上,土属为固定风砂土,母质为砂性风积物,质地较粗,砂层较厚,土壤层分低,通气透水性能好,水热条件变化大,适宜发展农牧业石质土类可分为硅铝石质土、钙质石质土与硅质石质土三个亚类。
三, 水文气象
郑州市属北温带大陆性季风气候,四季分明。
春季温暖干燥,夏季炎热多雨,秋季天气多变,冬季寒冷多风。
形成了冷暖适,雨热同期,干冷同季,气象灾害频繁的气候特征。
1、降水
郑州市降水量居河南省中偏下水平,多年平均年降水量629.2毫米。
降水量时空分布不均,夏季多雨,汛期7--9月三个月占年降水量的60%左右,冬季少与许雨雪;年际间变化较大,1964年郑州市年降水量1054.2毫米,比多年平均年降水量多67.5%,为1951---2000年五十年的最大量,1997年全市平均降水量为392.6毫米,比多年平均降水量少37.6%,为1951---2000年五十年的最小量,最大年(1964年)降水量是最小年(1997年)降水量的2.7倍,全市平均年降水量的变差系数为0.23。
1951---2002年全市降水量见表1--。
2、风向、风力
郑州地区属中纬度东亚季风区,风向有明显的季节性变化。
冬季在蒙古高压的控制下,气压梯度力由大陆朝向海洋,风向多偏北;夏季受太平洋副热带高压和内陆,热低压的控制,气压梯度力从海洋朝向内陆,多吹偏南风。
春秋两季是冬夏季风的转换季节,风向多变,以偏北风居多。
因受地形影响,各县(市)略有差别。
全市多年平均风速2.8---3.4米/秒,一年中,以四月份风速最大,8、9月份风速最小,冬月平均风速在2.1---3.9米/秒之间,按季节分,春季最大,冬季次之,夏季较小。
最大风速,除嵩山有超过40米/秒的大风外,大部分县(市)区最大风速18--22米/秒。
3、气温
郑州市年平均气温除大的山体外,基本上随地势的增高而增高。
全市年平均气温14 左右,最热月和最冷月的平均气温差26--27 ,以1月份最低,7月份最高,极端最高气温43 ,极端最低温度-19.7 。
气温超过35 的炎热期每年有8---12天,气温超过40 的酷热期平均每年只有1天,日最低气温 -5 的寒冷期每年有21--34天,日最低气温 -10 的严寒期为1--4天。
嵩山极端最低温度-21.7 。
日平均气温超过10 的稳定期为216---220天,各县(市)区平均无霜期206--234天,平均霜期为131---159天,初霜日期多在10月30日到11月8日。
四,河流、水系
郑州市地跨黄河、淮河两大流域总面积7446.2平方公里。
黄河流域包括巩义市、上街区全部,荥阳市、邙山区一部分及中牟县、新密市、登封市一少部分,面积1830平方公里,占全市总面积的24.6%;淮河流域包括新郑市、中原区、二七区、管城区、金水区全部,新密市、登封市、荥阳市、中牟县和邙山区的大部,面积5616.2平方公里,占全市总面积的75.4%。
全市有大小河流124条,流域面积较大的河流有29条,其中黄河流域6条,淮河流域23条(见表1-1)。
过境河道有黄河、伊洛河,多年平均过境水量444.1亿立方米(黄河花园口站),其中伊洛河过境水量31.4亿立方米(黑石关站)。
黄河是我国仅次于长江的第二大河,中华民族的摇篮。
黄河由巩义市康店镇曹柏坡入郑州境内,经巩义市南河渡、河洛镇,荥阳市汜水镇、北邙乡、广武镇,邙山区古荥镇、花园口镇和中牟县万滩、东漳、狼城岗乡入开封市境。
郑州境内河长150公里,流域面积1830平方公里,堤防长度71.422公里。
淮河中国七大江河之一。
淮河流域包括淮河及沂(河)沭(河)泗(河)两大水系,跨河南、安徽,江苏,山东四省,流域面积26.9万平方公里。
郑州市属淮河水系。
郑州市75%的面积属淮河流域,境内的贾鲁河、双洎河、颍河、运粮河等均系淮河支流。
贾鲁河发源于新密市北部山区,主要支流有两条。
贾鲁河郑州市境内主要支流有索须河、魏河、金水河、熊耳河、七里河、潮河、丈八沟、石沟、小清河、东风渠、马河。
目前,贾鲁河上游及其支流上已建有尖岗、常庄、丁店、楚楼、河王等5座中型水库和10余座小型水库。
降水资源
水资源主要来源于大气降水,就郑州市而言,黄河侧渗对东部平原地区地下水资源也产生较大影响,但主要还是依靠大气降水。
根据观测记录,郑州市从二十世纪五十年代到九十年代,各个年代的平均降水量总的趋势是逐年减少。
九十年代平均降雨量为581.8毫米,比五十年代平均降水量665.8毫米减少12.6%。
1991至2000年,降水量时空分布不均,降水偏丰的年份有三年,1994年740.8毫米,1996年697.7毫米,2000年743.4毫米;属枯水年的有三年:
1991年477.5毫米、1995年476.1毫米、1997年409.4毫米;属偏枯年份三年:
1992年534.7毫米、1993年561.7毫米、1999年531.1毫米;1998年属平水年,全市平均降水650.3毫米。
十年中,枯水年和偏枯年份出现6年,占60%,偏丰年份3年,占30%,平水年一年。
上述情况说明,郑州市在九十年代降水量偏少,干旱年份占主导地位。
正文
第一章
——边坡稳定分析
1边坡分析
熊耳河东支河道断面形式有梯形断面和矩形断面,边坡稳定分析只计算梯形断面的稳定。
梯形断面,设计底宽为5m,边坡1:
1.5,纵坡为1/500,采用C20预制混凝土板护砌。
但根据河两岸地形地质特点,在不同的范围内有不同的形式尺寸。
1在航海路涵洞出口(东支桩号0+005)~陇海铁路桥(东支桩号0+444)段,其边坡高度为3.15m,五十年防洪水位为2.65m,五年除涝水位为1.89m;
2②在陇海铁路桥(东支桩号1+635)~汇合口(东支桩号2+016)段,其边坡高度为3.85m,五十年防洪水位为3.37m,五年除涝水位为2.59m。
注:
边坡稳定分析只分析其最为不利的情况,故只分析其防洪水位的情况,如果此种情况稳定,则五年除涝水位的情况也一定满足稳定要求。
1.1、边坡稳定性工程地质要素系统分析
1.1.1影响边坡稳定性的因素
(1)岩性及结构。
岩体完整性较差,为裂隙及夹层风化特征,镶嵌~块状结构,局部分布有裂面绿泥石化玄武岩,其裂面力学性质很差,级岩体摩擦系数f为0.7,c为0.5MPa,建议坡比值为1∶2.86~1∶2。
岩体稳定性主要由裂隙面及软弱夹层控制,裂隙摩擦角φ为35°,软弱结构面综合摩擦角φ为27°。
由于结构面相互切割,形成岩体局部塌滑的边界条件,在重力及爆破等因素影响下,导致边坡局部塌滑、混凝土喷层和锚索梁出现裂缝,是边坡发生变形破坏的主要原因。
(2)地应力。
根据所处河床部位不同划分为3个区:
应力释放区、应力集中区和应力平稳区。
应力释放区:
全强风化岩体应力值为1~2MPa,岩体应力值为5~7MPa,D级岩体应力值为10~14MPa。
应力平稳区应力值为30~40MPa。
边坡属应力释放区,土壤风化强烈。
1.1.2、岩土体特性对边坡稳定性的影响
岩土体在边坡中的分布情况及其物理力学性质的不同,对边坡稳定性的影响也完全不一样,现从岩土体特性对边坡稳定性影响的角度进行分析如下:
(1)弱风化变质泥岩:
岩石裂隙比较发育且分布比较密集,岩石被切割比较破碎,且呈薄层状,其强度不高。
岩石含有大量粘土类矿物,遇水软化岩石强度明显降低,为不利岩性,对边坡稳定性有一定影响。
(2)弱风化变质页岩:
薄层状,裂隙较发育,岩石较破碎,含有大量碳化的有机质,岩体强度较低,遇水软化岩石强度降低,为不利岩性,对边坡稳定性有一定影响。
(3)弱风化变质砂岩:
岩石较新鲜,裂隙发育,局部较为破碎,岩石强度较高,且遇水不易软化,为有利岩性,且该岩性分布于边坡中部,对于整个边坡起到骨架支撑的作用,有利于该边坡的整体稳定。
1.1.3、边坡稳定性工程地质评价
综合上述影响该岩质边坡稳定性的三个主要工程地质要素的分析,该岩质边坡的整体稳定性的综合判定结论是稳定,不会出现坡体大面积的滑塌现象。
1.2、分析结论
由以上分析可以得出如下结论:
(1)该边坡整体稳定性比较好,不会出现大规模的整体滑动,仅坡面可能出现小块石的崩落现象;
(2)边坡稳定性分析必须以工程地质条件为基础,只有在深刻地把握其内在地质条件和预测触发因素影响的情况下,得到的边坡稳定性评价才是科学的。
否则,在精美的数学力学理论都是空话,只能是昙花一现;
(3)不同岩土体对边坡稳定性影响不同,这是由岩土体各自物理力学性质决定的。
该岩质边坡中变质砂岩强度较高,且遇水不易软化,对边坡的稳定性十分有利,起到骨架支撑的作用,同时也反映出边坡内在地质条件的差异性和重要性;
(4)岩质边坡岩体中所发育的结构面是控制边坡稳定的关键因素,通过赤平极射投影法分析,该岩质边坡结构面切割岩体没能形成滑动面和潜在滑动楔形体,对该边坡稳定性影响较小;
(5)对岩质边坡工程地质要素进行系统分析是岩质边坡稳定性分析评价的重要或较佳方法。
它对同类或相似边坡工程稳定性分析评价具有较好的借鉴。
2分析计算
2.1计算参数选取
根据《郑州市熊耳河综合治理工程东支流段初步设计阶段工程地质勘察说明书》(郑州市水利建筑勘测设计院编),设计时所选取的参数为
土的湿容重1.8T/m3土的浮容重 1.0T/m3
土的饱和容重2.0T/m3土的内磨擦角 23°
土的粘聚力 2.0T/m3地基允许承载力120Kpa
2.2计算方法
瑞典圆弧法及计算假定
边坡稳定分析采用瑞典圆弧条分简化有效应力法。
采用水利部天津勘测设计院和新疆水利水电勘测设计研究院编制的《水利水电工程微机通用程序集》,用程序进行计算。
本程序公式为:
式中:
R0——滑弧半径;
Mc——水平向地震惯性力(∑Dh)对圆心的力矩;
Mc/R0=∑Dh·cosa-∑Dh·∑h/2R0
∑h——某一土条的总高度;
∑Dh(∑Dv)——某一土条的水平(垂直)地震力总和;按《水工建筑物抗震设计规范》SDJ10-78计及;
a——土条面中点处切线与水平线的夹角;
Z——坝坡外水位高出土条底面中点的距离;
rw——水容重(=1);
Us——在条块底面中点处的孔隙水压力值,采用简化有效应力法时,此项为0;
C、Φ——土的强度指标(根据所采用的计算方法确定);
∑Wk(∑Wh)——计算抗滑(滑动)力时单位宽度土条的重量。
2.3计算工况选择
河道处于行洪情况时,河内水位最高,对河道边坡的稳定最为不利;当河道治理处于完建期时,河内无水,对河道边坡稳定最为有利。
故只需对行洪工况进行稳定分析,此情况满足稳定,则其它情况下,河道边坡都稳定。
岸坡属于次要建筑物,其失事后,不会给下游带来很大的灾害,对工程效益影响也不大,且易于修复,故对校核水位工况不进行稳定分析。
2.4计算结果
利用《水利水电工程微机通用程序集》进行计算时,由于采用瑞典圆弧简化有效应力法,故不需考虑孔隙水压力。
程序输出计算结果,包括:
参数、计算过程、最危险滑弧的滑弧深度及圆心坐标和最小安全系数。
根据《碾压式土石坝设计规范》SL274—2001,Ⅲ级建筑物的容许安全系数为:
正常情况为1.2 ,非常情况为1.1。
经程序计算,断面(Ⅰ)和断面(Ⅱ)的最小安全系数分别为1.911和4.37,远大于设计规范的要求。
但根据河道两岸的实际情况,考虑到工程量的问题,故仍采用所设计的边坡。
边坡满足稳定要求。
第二章挡土墙稳定分析
2.挡土墙选型及布置分析
2.1挡土墙形式
水工挡土墙:
附属于水工建筑物的承受土压力、防止土体塌滑的挡土建筑物。
(1)永久性水工挡土墙:
水利水电工程运用期间长期使用的挡土建筑物。
(2)临时性水工挡土墙:
为水利水电工程施工及维修期间使用而修建的挡土建筑物。
(3)重力式挡土墙:
由墙身和底板构成的、主要依靠自身重量维持稳定的挡土建筑物。
(4)半重力式挡土墙:
为减少圬工砌筑量而将墙背建造为折线型的重力式挡土建筑物。
(5)衡重式挡土墙:
墙背设有衡重台(减荷台)的重力式挡土建筑物。
(6)悬臂式挡土墙:
由底板及固定在底板上的悬臂式直墙构成的,主要依靠底板上的填土重量维持稳定的挡土建筑物。
(7)扶壁式挡土墙(扶垛式挡土墙):
由底板及固定在底板上的直墙和扶壁构成的,主要依靠底板上的填土重量维持稳定的挡土建筑物。
(8)空箱式挡土墙:
由底板、顶板及立墙组成空箱状的,依靠箱内填土或充水的重量维持稳定的挡土建筑物。
(9)连拱式挡土墙:
临土侧由倾斜连续拱圈组成的空箱式挡土建筑物。
(10)板桩式挡土墙:
利用板桩挡土,依靠自身锚固力或设帽梁、拉杆及固定在可靠地基上的锚碇墙维持稳定的挡土
建筑物。
(11)锚杆式挡土墙:
利用板肋式、格构式或排桩式墙身结构挡土,依靠固定在岩石或可靠地基上的锚杆维持稳定的挡土建筑物。
(12)加筋式挡土墙:
利用较薄的墙身结构挡土,依靠墙后布置的土工织物减少土压力以维持稳定的挡土建筑物。
2.2、挡土墙级别划分
1、主要部位挡土墙是指处于水工建筑物防渗段范围内的岸墙、翼墙,以及一旦失事将直接危及所属水工建筑物安全或严重影响工程效益的挡土墙;
2、次要部位挡土墙是指失事后不致直接危及水工建筑物安全或对工程效益影响不大并易于修复的挡土墙。
所属水工建筑物的级别可分别按现行的国家标准《灌溉与排水工程设计规范》(GB50288-99)、《堤防工程设计规范》(GB50286-98)、《泵站设计规范》(GB/T50265-97)和现行的水利行业标准《水利水电工程等级划分及设计标准》(SL252-2000)、《水闸设计规范》(SL265-2001)、《溢洪道设计规范》(SL253-2000)等标准的规定确定。
2.3、设计标准。
永久性水工挡土墙的洪水标准应与所属水工建筑物的洪水标准一致。
所属水工建筑物的洪水-----标准应按现行的国家标准《防洪标准》(GB50201-94)、GB50288-99、GB50286-98、GB/T50265-97和现行的水利行业标准SL252-2000、SL265-2001、SL253-2000等标准的规定确定。
临时性水工挡土墙的洪水标准应根据水文、气象等条件,结合当地工程经验,按表4.0.3的规定幅度合理选定。
对失事后果严重的重要工程,应考虑遭遇超标准洪水的应急措施。
临时性水工挡土墙洪水标准临时性挡土墙级别45洪水重现期(a)10~5、5~3,对于特别重要的特大型水利水电工程中的临时性挡土墙,其洪水标准作专门研究。
不允许漫顶的水工挡土墙墙前有挡水或泄水要求时,墙顶的安全加高值不应小于规定的下限值。
水工挡土墙墙顶安全加高下限值(m):
1、运用情况:
挡土墙级别:
1、2、3、4、5。
2、挡水
正常运行水位:
0.7、0.5、0.3。
最高挡水位:
0.5、0.4、0.2。
3、泄水
设计洪水位1.5、1.0、0.5
校核洪水位1.0、0.7、0.4
永久性水工挡土墙的抗震设防标准应根据现行的国家标准《中国地震动参数区划图》(GB18306-2001)确定,并应与所属水工建筑物的抗震设防标准相协调。
对于砌石挡土墙,不论其级别,其结构构件强度安全系数应按表4.0.6的规定采用。
混凝土挡土墙结构构件强度安全系数应按表4.0.7的规定采用。
混凝土挡土墙结构构件强度安全系数受力特征:
按抗压强度计算的受压、局部承压构件:
1.80、1.65、1.70、1.55、1.60、1.45
按抗拉强度计算的受压、受弯、受拉构件:
2.80、2.30、2.65、2.20、2.50、2.10
受力特征:
偏心受压构件、局部承压、斜截面受剪、受扭1.70、1.55、1.60、1.45、1.50、1.40。
受弯构件:
1.65、1.45、1.50、1.40、1.40、1.35
不允许出现裂缝的钢筋混凝土挡土墙结构构件,其抗裂安全系数应按钢筋混凝土挡土墙结构构件抗裂安全系数:
受力特征挡土墙级别:
1、2、3、4、5
小偏心受拉:
1.25、1.20、1.15
受弯、偏心受压、大偏心受拉:
1.15、1.10、1.05
验算裂缝开展宽度的钢筋混凝土挡土墙结构构件,其最大裂缝宽度的计算值不应大于钢筋混凝土挡土墙结构构件最大裂缝开展宽度的允许值,结构所处条件最大裂缝开展宽度的允许值(mm):
1、经常处于水下
(1)、水质无侵蚀性
水力梯度小于或等于200.30
水力梯度大于200.20
(2)、水质有侵蚀性
水力梯度小于或等于200.25
水力梯度大于200.15
2、水位变动区
(1)水质无侵蚀性
年冻融循环次数小于或等于500.25
年冻融循环次数大于500.15
(2)水质有侵蚀性或海水0.15
3、经常处于水上0.30
沿挡土墙基底面的抗滑稳定安全系数不应小于抗滑稳定安全系数的允许值荷载组合。
土质地基岩石地基
挡土墙级别按公式(7.3.5-1),计算时按公式(7.3.6)
基本组合1.35、1.25、1.15、1.10、1.05、1.00、3.00
特殊组合
Ⅰ..1.20、1.10、1.05、1.05、1.00、1.00、2.50
Ⅱ..1.10、1.05、1.00、1.00、2.30
注:
..特殊组合Ⅰ..适用于施工情况及校核洪水位情况,..特殊组合Ⅱ..适用于地震情况。
当土质地基上的挡土墙沿软弱土体整体滑动时,按瑞典圆弧法或折线滑动法计算的抗滑稳定安全系数不应小于表4.0.11规定的允许值。
当岩石地基上的挡土墙沿软弱结构面整体滑动时,按公式(7.3.6)计算的稳定安全系数允许值,可按表4.0.11中相应规定的允许值降低0.5采用。
有锚碇的板桩式挡土墙,其锚碇墙抗滑稳定安全系数不应小于稳定安全系数的允许值:
基本组合1.50、1.40、1.30
特殊组合1.40、1.30、1.20
对于加筋式挡土墙,不论其级别,基本荷载组合条件下的抗滑稳定安全系数不应小于1.40,特殊荷载组合条件下的抗滑稳定安全系数不应小于1.30。
挡土墙的抗倾覆安全系数不应小于规定的允许值。
挡土墙抗倾覆安全系数的允许值:
基本组合1.60、1.50、1.40
特殊组合1.50、1.40、1.30
对于空箱式挡土墙,不论其级别和地基条件,基本荷载组合条件下的抗浮稳定安全系数不应小于1.10,特殊荷载组合条件下的抗浮稳定安全系数不应小于1.05。
2.4、工程布置
2.4.1、一般规定
水工挡土墙布置应根据工程所在地的地形、地质、水流等条件以及所属水工建筑物的总体布置、功能、特点、运用要求等确定,做到紧凑合理、协调美观。
水工挡土墙按其所在位置、功能要求可分为岸墙和翼墙两种类型。
水工挡土墙按其受力条件可采用重力式、半重力式、衡重式、悬臂式、扶壁式、空箱式、板桩式、锚杆式或加筋式等断面结构型式。
根据工程需要,水工挡土墙也可采用由两种以上基本结构型式组成的组合式挡土结构。
设计水工挡土墙时应认真分析现场地形、地质条件、填土性质、荷载种类以及建筑材料来源等,合理确定挡土墙的型式和结构尺寸。
2.4.2、结构布置
用作岸墙的挡土墙,宜采用直线式布置;根据工程需要,也可采用直线与圆弧(椭圆弧)组合的布置型式。
用作翼墙的挡土墙,按所属水工建筑物的总体布置要求,可采用圆弧(椭圆弧)式、直线与圆弧(椭圆弧)组合式、曲线式、折线式、扭曲面式等型式。
水工建筑物的上游(进水侧)翼墙宜采用圆弧(椭圆弧)式或直线与圆弧(椭圆弧)组合式布置,下游(出水侧)翼墙宜采用直线与圆弧(椭圆弧)组合式、圆弧(椭圆弧)式、曲线式或折线式布置;当挡土高度不大、且地质条件较好时,水工建筑物的翼墙也可采用扭曲面式布置。
设有通航孔的水工建筑物,其上、下游翼墙兼作导航墙时,可根据通航要求设置助航设施。
结合岸墙、翼墙的布置设置鱼道、小型水力发电机组或抽水机组的水工建筑物,其岸墙、翼墙应根据工程需要,分别兼顾鱼道、小型水力发电机组或抽水机组以及进、出水管路的布置特点和水流条件等要求布置。
重力式、半重力式、衡重式、悬臂式、扶壁式和空箱式挡土墙结构的重心均宜与底板中心相接近。
土质地基上挡土墙的结构型式,可根据地质条件、挡土高度等选用。
(1)在中等坚实地基上,挡土高度在6m以下时,宜采用重力式、半重力式或悬臂式结构;挡土高度在6m以上时,可采用扶壁式结构;当挡土高度较大、且地基条件不能满足上述结构型式要求时,可采用空箱式或空箱与扶壁组合式结构。
(2)在松软地基上,宜采用空箱式结构,也可采用板桩式结构。
(3)在松软地基上采用板桩式挡土墙时,可根据土质条件和施工方法选用打入式或现浇式(地下连续墙)墙体,并可根据结构稳定要求选用无锚或有锚结构。
(4)在坚实地基和人工加固地基上,挡土墙的结构型式可不受挡土高度的限制,但应考虑材料特
性的约束条件。
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