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水池模板计算书.docx
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水池模板计算书
柱模板计算(中小断面)
柱模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《木结构设计规范》(GB50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)等编制。
一、中小断面柱模板基本参数
柱断面宽度B=400mm;
柱断面高度H=400mm;
木方截面宽度=60mm;
木方截面高度=100mm;
木方间距l=400mm,
胶合板厚度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
依据《混凝土结构工程施工规范》GB506666-2011,A.0.4,新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值:
式中γc──为混凝土重力密度,取24(kN/m3);
t0──新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取4h;
T──混凝土的入模温度,取25(℃);
V──混凝土的浇筑速度,取2.5m/h;
β──混凝土坍落度影响修正系数,取1。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=42.501kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值F1=42.5kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。
三、胶合板侧模验算
胶合板面板(取长边),按三跨连续梁,跨度即为木方间距,计算如下:
胶合板计算简图
(1)侧模抗弯强度验算:
M=0.1ql2
其中q──强度设计荷载(kN/m):
q=0.9×(1.35×0.9×42.50+1.4×0.9×2.00)×400.00/1000=19.497kN/m
l──木方间距,取l=400mm;
经计算得M=0.1×19.497×(400.00/1000)2=0.312kN.m
胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=400×(18)2/6=21600.00mm3
σ=M/W=0.312×106/21600.000=14.442N/mm2
胶合板的计算强度不大于20N/mm2,所以满足要求!
(2)侧模抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中V为剪力:
v=0.6×q×l=0.6×0.9×(1.35×0.9×42.5+1.4×0.9×2)×400×400/106=4.679kN
经计算得τ=3×4.679×103/(2×400.000×18.000)=0.975N/mm2
胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
(3)侧模挠度验算:
W=0.677qa4/(100EI)
其中q──强度设计荷载(kN/m):
q=42.5×400/1000=17.000kN/m
I──侧模截面的转动惯量:
I=b×h3/12=400.000×18.0003/12=194400.000mm4;
a──木方间距,取a=400mm;
E──弹性模量,取E=10000N/mm2;
经计算得W=0.677×17.000×400.0004/(100×10000.00×194400.00)=1.52mm
最大允许挠度[W]=l/250=400/250=1.60mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
四、木方验算
木方按简支梁计算,跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:
木方计算简图
(1)木方抗弯强度验算:
M=qB2/8
其中q──强度设计荷载(kN/m):
q=0.9×(1.35×0.9×42.500+1.4×0.9×2.000)×400/1000=19.497kN/m
B──截面长边,取B=400mm;
经计算得M=19.497×(400/1000)2/8=0.390kN.m;
木方截面抵抗矩W=b×h2/6=60×1002/6=100000.000mm3;
σ=M/W=0.390×106/100000.000=3.900N/mm2;
木方的计算强度不大于18.7N/mm2,所以满足要求!
(2)木方抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中V为剪力:
v=0.5×q×B=0.5×0.9×(1.35×0.9×42.500+1.4×0.9×2.000)×400×400/106=3.899kN
经计算得τ=3×3.899×103/(2×60.000×100.000)=0.975N/mm2
木方的计算强度不大于1.7N/mm2,所以满足要求!
(3)木方挠度验算:
W=5qB4/(384EI)
其中q──设计荷载(kN/m):
q=42.5×400/1000=17.000kN.m
I──侧模截面的转动惯量:
I=b×h3/12=60×1003/12=5000000.000mm4
B──柱截面长边的长度,取B=400mm;
E──弹性模量,取E=11000N/mm2;
经计算得W=5×17.000×4004/(384×11000.00×5000000.00)=0.103mm
允许挠度[W]=B/250=400/250=1.600mm
木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
墙模板计算书
计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)等编制。
一、墙模板基本参数
计算断面宽度300mm,高度4500mm,两侧楼板高度250mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距250mm,内龙骨采用双钢管48×3.5,外龙骨采用双钢管48×3.5。
对拉螺栓布置10道,在断面内水平间距200+400+400+400+400+400+500+500+500+500mm,断面跨度方向间距500mm,直径16mm。
图1墙模板侧面示意图
图2墙模板立面示意图
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
依据《混凝土结构工程施工规范》GB506666-2011,A.0.4,新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
c——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t0——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.000h;
T——混凝土的入模温度,取25.000℃;
V——混凝土的浇筑速度,取3.000m/h;
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取4.500m;
——混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=58.200kN/m2,
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=58.200kN/m2,顶部新浇混凝土侧压力标准值取36.000kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取4.15m。
荷载设计值q=0.90×(1.35×0.9×58.200×4.150+1.4×0.9×6.000×4.150)=292.350kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
W=415.00×1.80×1.80/6=224.10cm3;
I=415.00×1.80×1.80×1.80/12=201.69cm4;
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN.m)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=29.235kN
N2=80.396kN
N3=80.396kN
N4=29.235kN
最大弯矩M=1.827kN.m
最大剪力Q=43.852kN
最大变形V=0.5mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=1.827×1000×1000/224100=8.153N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm2;
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3×43.9/(2×4150.000×18.000)=0.881N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.479mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
四、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载,按照连续梁计算。
内龙骨底部荷载按照底部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。
内龙骨顶部荷载按照顶部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。
底部荷载q1=80.396/4.150=19.373kN/m
顶部面板荷载设计值q=0.90×(1.35×0.9×36.000×4.150+1.4×0.9×6.000×4.150)=191.606kN/m
顶部最大支座力N=1.1ql=1.1×191.606×0.250=52.692kN
顶部荷载q2=52.692/4.150=12.697kN/m
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管剪力图(kN)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.419kN.m
最大变形vmax=0.000mm
最大支座力Qmax=9.443kN
抗弯计算强度f=0.419×106/10160.0=41.25N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
五、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载,按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管剪力图(kN)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.826kN.m
最大变形vmax=0.000mm
最大支座力Qmax=20.302kN
抗弯计算强度f=0.826×106/10160.0=81.32N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力;
A——对拉螺栓有效面积(mm2);
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
对拉螺栓的直径(mm):
16
对拉螺栓有效直径(mm):
13.55
对拉螺栓有效面积(mm2):
A=144.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):
[N]=24.480
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):
N=20.302
对拉螺栓强度验算满足要求!
楼板模板支架计算书
楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)等编制。
本支架计算公式
(1)根据脚手架试验,参照脚手架规范和脚手架工程实例,
本支架计算公式
(2)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
楼板楼板现浇厚度为0.25米,模板支架搭设高度为4.50米,
搭设尺寸为:
立杆的纵距b=1.00米,立杆的横距l=1.00米,立杆的步距h=1.50米。
模板面板采用胶合面板,厚度为18mm,
板底龙骨采用木方:
50×80;间距:
300mm;
梁顶托采用木方:
60×100。
采用的钢管类型为
48×3.5,采用碗扣连接方式。
立杆上端伸出至模板支撑点长度:
0.30米。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
一、模板面板计算
依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为:
胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.100×0.250×1.000=6.275kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×1.000=0.350kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
q13=2.500×1.000=2.500kN/m
均布线荷载标准值为:
q=25.100×0.250×1.000+0.350×1.000=6.625kN/m
均布线荷载设计值为:
q1=0.90×[1.35×(6.275+0.350)+1.4×0.9×2.500]=10.884kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3;
I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4;
(1)抗弯强度计算
M=0.1q1l2=0.1×10.884×0.3002=0.098kN.m
σ=M/W<[f]
其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
经计算得到面板抗弯强度计算值σ=0.098×1000×1000/54000=1.814N/mm2
面板的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!
(2)挠度计算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,
故采用均布线荷载标准值为设计值。
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×6.625×3004/(100×8000×486000)=0.093mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、板底龙骨的计算
板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.100×0.250×0.300=1.883kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
q13=2.500×0.300=0.750kN/m
均布线荷载标准值为:
q=25.100×0.250×0.300+0.350×0.300=1.988kN/m
均布线荷载设计值为:
q1=0.90×[1.35×(1.883+0.105)+1.4×0.9×0.750]=3.265kN/m
2.板底龙骨的计算
按照三跨连续梁计算,计算过程如下:
板底龙骨的截面力学参数为
本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3;
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4;
(1)抗弯强度计算M=0.1q1l2=0.1×3.265×1.0002=0.327kN.m
σ=M/W<[f]
其中σ——板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——板底龙骨的最大弯距(N.mm);
W——板底龙骨的净截面抵抗矩;
[f]——板底龙骨的抗弯强度设计值,取16.50N/mm2;
经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值σ=0.327×1000×1000/53333=6.122N/mm2
板底龙骨的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!
(2)挠度计算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,
故采用均布线荷载标准值为设计值。
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
板底龙骨最大挠度计算值v=0.677×1.988×10004/(100×9000×2133333)=0.701mm
板底龙骨的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
最大支座力
最大支座力N=1.1ql=1.1×3.265×1.000=3.265kN
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=3.265kN
均布荷载取托梁的自重q=0.058kN/m。
托梁计算简图
托梁剪力图(kN)
托梁弯矩图(kN.m)
经过计算得到最大弯矩M=1.088kN.m
经过计算得到最大支座F=12.085kN
经过计算得到最大变形V=1.6mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
W=6.00×10.00×10.00/6=100.00cm3;
I=6.00×10.00×10.00×10.00/12=500.00cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.088×106/100000.0=10.88N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×6559/(2×60×100)=1.640N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形v=1.6mm
顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架钢管的自重(kN):
NG1=0.1588×4.500=0.715kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》(JGJ130-2011)附录A.0.3满堂支撑架自重标准值。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.100×0.250×1.000×1.000=6.275kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.340kN。
2.活荷载为施工荷载标准值。
计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取2.50kN/m2
经计算得到,活荷载标准值NQ=2.500×1.000×1.000=2.500kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
模板支架的荷载设计值:
N=0.90×(1.35×NG+1.4×0.9×NQ)=11.753kN
五、立杆的稳定性计算
1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值,N=11.75kN;
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0——计算长度(m);
(1).参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011),由公式
(1)、
(2)计算
顶部l0=kμ1(h+2a)
(1)
底部l0=kμ2h
(2)
其中,k——计算长度附加系数,应按表5.4.6采用;k=1.155;
μ——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数,按附录C采用;μ1=1.463,μ2=1.993
按碗扣架的受压临界荷载比扣件架的临界荷载提高15%来考虑,则μw=0.9325μ,参考杜荣军《混凝土工程模板与支架技术》P439。
计算得:
μ1=1.364,μ2=1.858
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.30m;
计算长细比时,K取1;
公式
(1)的计算结果:
λ=μ(h+2a)/i=1.364×(1.500+2×0.30)×100/1.580=181<[λ]=230,满足要求!
公式
(2)的计算结果:
λ=μh/i=1.858×1.500×100/1.580=176<[λ]=230,满足要求!
立杆计算长度l0=kμ(h+2a)=1.155×1.364×(1.50+2×0.30)=3.31
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.858×1.50=3.22
l0/i=3308.982/15.800=209
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
=0.166
钢管立杆受压应力计算值
=144.78N/mm2,
立杆的稳定性计算
<[f1]=205.00N/mm2,满足要求!
附录:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.4.6满堂支撑架计算长度附加系数取值K
———————————————————————————————————
高度H(m)H≤88 k1.1551.1851
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