新洞阳观度假村二期塔吊专项方案资料.docx
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新洞阳观度假村二期塔吊专项方案资料
目录
第一章、工程概况2
第二章、基础定位及基础施工要求3
第三章、安装前的准备工作3
第四章、安装步骤3
第五章、拆卸5
第六章、安装注意事项5
第七章、安全措施6
第八章、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正7
第九章、塔吊检查、调试及验收7
第十章、塔吊基础设计8
第十一章、塔吊基础计算书8
第十二章、塔吊方案补充措施18
附:
施工现场布置图一张
塔吊施工方案
第一章、工程概况
工程名称:
洞阳观旅游度假村二期
建设地点:
位于松阳县城西侧西屏街道的乌形山村
建设单位:
松阳天元农庄有限公司
设计单位:
上海同大规划建筑设计有限公司
勘察设计单位:
浙江恒辉勘测设计有限公司
施工单位:
浙江富宇建设有限公司
监理单位:
松阳县工程建设监理有限公司
质检单位:
松阳县建筑工程质量监督站
洞阳观旅游度假村二期项目,总用地面积为48681㎡,总建筑面积为36780.8㎡,其中地上面积26964.2㎡(滨水酒店2106.1㎡、山地酒店516.㎡、度假酒店10866.8㎡、青少年活动中心1624.8㎡、度假酒店独立式11398㎡、独立式度假区管理用房452㎡),地下面积9816.6㎡(滨水酒店半地下室1363㎡、山地酒店半地下室857.3㎡、度假酒店地下室3710.8㎡、度假酒店独立式地下室3885.5㎡)。
建筑结构形式为框架结构。
建筑层数、高度:
主体建筑滨水酒店高度为10.5米,建筑层数2层;山地酒店高度为8.42米,建筑层数2层;度假酒店高度为23.91米,建筑层数地上5层,地下一层;青少年活动中心高度为11.2米,建筑层数2层;度假酒店独立式1、2高度为9.975米、独立式3高度为9.075米、度假酒店独立式4高度为8.925米、度假酒店独立式5高度为9.183米,建筑层数地上2层,地下一层;独立式度假区管理用房高度为9.183米,建筑层数地上2层,地下一层。
建筑结构类别为二类,建筑耐久年限为50年,建筑耐火等级二级,防水等级地下I级、屋面防水等级I级。
建筑防雷类别为二类。
根据本工程特点拟采用五台QTZ80塔机,臂长为57m,搭设高度最高为40米(方案按最高40米验算)。
具体布置位置见场布图。
塔吊基础把
-3中风化砂砾岩层作为持力层。
第二章、基础定位及基础施工要求
1、根据本工程具体情况,将塔吊搭设在如附图所示位置(见场布图)。
2、根据地质资料及厂家提供的基础图施工塔基。
3、塔机生产厂家提供的基础图埋设螺栓。
4、砼基础顶面应校水平,倾斜度和平整度误差不应大于1/500。
5、避雷接地做法:
L50×5长1000(埋入基底下不小于500),用25mm2多股铜芯连接避雷极及接地点,避雷极高出1.5m,接地导线埋入地下50cm,并与主体避雷网连接。
冲击接地电阻值不大于30欧姆。
第三章、安装前的准备工作
QTZ80独立固定式塔吊,在安装前应做好下列准备工作:
1、在地基周围,按说明书要求所示,清理出场地,要求基本平整无障碍物。
2、配备吊装机械,如汽车起重机或轮胎起重机等。
3、准备一些常用的工具和水准仪、经纬仪等测量仪器。
4、配备一定数量的工作人员,其中塔机司机一人,安装钳工四人,安装电工一人,起重工一人,指挥一人。
注:
本机出厂时,除液力偶合器已加油外,其余部分应在使用前加油,油种和数量见说明书。
第四章、安装步骤
1、安装标准节:
把标准节吊装在基础上,用螺栓固定好,注意标准节上有踏步的一面要与建筑物垂直。
2、再安装一节标准节:
将第二节标准节吊装在第一节标准节上,拧紧联结螺栓,注意第二节标准节上有踏步的一面要与第一节标准节上相应面对准。
3、安装套架:
在地面上将套架上的走台、走台栏杆、导轮架等装好,并装上液压顶升机构,然后将套架吊起。
套在标准节和基础节的外面,注意套架上有油缸的一面应对准塔身上有踏步的一面,并使套架上的爬抓搁在基础节最下面的一个踏步上。
4、安装上下支座、回转机械、回转支承:
在地面上将上下支座、回座机构、回转支承、平台等组成一体,然后将它们整体吊起,安装在套架上,用销轴把下支座和套架联结起来,用高强度螺栓把下支座和标准节联结起来。
5、安装塔顶:
在塔顶上一侧分左右各装上二节平稳臂拉杆,在顶部装上安装吊臂拉杆用滑轮,在塔顶上部装起升绳导向用滑轮,然后吊起塔顶,用四个销轴固定在上支座上,塔顶倾斜的一面与吊臂处同一侧。
6、安装平衡臂:
在地面上将平衡臂上的走台、栏杆、两节平衡臂的拉杆、起升机构、配电箱等装上,接好各部分的线路,然后将平衡臂吊起来放平与上支座用销轴联结好,再吊起平衡臂上抑一定角度,到平衡臂拉杆的安装位置,安装好平衡臂拉杆后,再把平衡臂放平,接着吊第一块平衡块。
7、安装司机室:
在地面上,先将司机室的各电气检查好以后,将司机室吊装到上支座的平台上,然后用销轴将司机室与上支座的平台联结好,接通电气线路。
8、安装吊臂及吊臂拉杆
8.1、按照图中吊臂的组合型式组装各臂架节,用相应的销轴把它们装配在一起,在第一节和第二节臂联结后,装上小车和吊篮,并把小车和吊篮固定在吊臂根部,吊臂应搁置在1米高左右的支架上,使小车和吊篮离开地面,在组装好整个吊臂后,安装变幅机构,穿绕好变幅钢丝绳。
8.2、按照图中吊臂的组合型组装吊臂拉杆,用销轴把吊臂拉杆和吊臂上弦杆在吊点处联结起来,并把吊臂拉杆固定在上弦杆的支架上。
8.3、用汽车起重机把整个吊臂平稳地吊起,达到上支座的高度后,用销轴把吊臂和上支座联结起来。
8.4、在吊臂和上支座联结好后,继续提升吊臂,使吊臂头部稍微上抑,并用起升机构的钢丝绳绕过塔顶和吊臂拉杆上的滑轮组,拉起拉杆,先用销轴使短拉杆的联结板和塔顶的拉板1联结起来,然后再调整长拉杆的高度位置,把长拉杆的联结板用销轴联结到塔顶的拉板1上面。
8.5、松驰起升机构的钢丝绳,把吊臂缓慢地放平,使拉杆处于张紧状态,然后松脱滑轮组上的起升钢丝绳。
第五章、拆卸
1、拆卸时必须通知负责塔吊安装的公司,由安装公司派人严格按照说明书要求拆架。
2、拆卸时必须遵守安装时的所有注意事项。
第六章、安装注意事项
1、本塔机采用三相五线制供电,零线不与塔身连接,塔机要设专用的地线可靠接地,接地电阻不大于4Ω。
2、塔机臂架范围以外10米内,不应有电线。
该塔机东面和北面的外电电力线路在塔机臂旋转半径范围内(大约离塔机机身约45m左右),外电线路应按要求搭设防护架。
3、安装完毕通电前,应用兆欧表检测各部件的对地绝缘电阻,电动机的绝缘电阻应不小于0.5MΩ,导线间与地绝缘电阻不小于1MΩ。
4、供电:
起重机的供电电缆线截面积不应小于16mm2(铜线)电压降应不大于5%,应尽量专设配电屏。
5、塔机安装完毕,应对重量限制器及力矩限制器进行调整。
6、电气线路维修及注意事项:
6.1、电气线路发生故障可参考电气原理图及接线图进行维修,更换的电气零件,其基本性能应保持一致。
6.2、对接触器、断电器应定期维修,清除铁芯吸合面的污垢,检查电触头接触是否良好,检查固定螺栓是否松动。
6.3、联动台应注意防雨,做到下班停机关窗,以防电气短路故障。
第七章、安全措施
1、上岗前必须对上岗人员进行安全教育,必须戴好安全帽,严禁酒后上班。
2、避雷接地做法:
用25mm2多股铜芯连接避雷极及接地点,避雷极高出1.5m,接地导线埋入地下50cm,并与主体避雷网连接。
接地电阻值不大于1欧姆。
3、遇大风雨之后,对塔身各零部件的避雷设施进行安全检查。
4、塔吊的安拆、顶升工作只许在风速低于7.9m/s(相当于4级风)进行。
5、塔吊操作人员必须持证上岗,严禁非专业人员上机操作,违者罚款50元,责令退出施工现场。
6、未经验收合格,塔吊司机不准上台操作,工地现场不得随意自升塔吊、拆除塔吊及其他附属设备。
7、严禁违章指挥,严禁超载,当风力较大(六级以上)时不得起吊。
塔吊司机必须坚持“十个不准吊”的原则。
机械操作必须做到定人定机,专人操作专人保管使用。
8、夜间施工必须有足够的照明,如不能满足要求,司机有权停止操作。
9、塔吊有专用配电箱,电源直接从总配电箱接出,与其它电器线路分开。
10、塔吊的防护棚搭设,高度为4米,防护棚设置两层,上下间距为60cm,脚手片的铺设做到上下层垂直铺放。
11、塔吊吊钩设置防止吊物滑脱的保险装置。
12、每台塔吊按设计要求做一道刚性护墙。
护墙的做法按照机械说明要求。
13、塔机的正常工作气温为-20℃~40℃,风速低于20M/S(相当于六级风)。
14、在夜间工作时,要有充足的照明灯具。
15、在司机室内禁止存放润滑油,油棉纱及其他易燃易爆物品。
16、塔吊司机必须严格按塔机性能表中规定的幅度和起重量进行工作,不许超载使用。
17、起升、回转等机械的操作,必须稳起、稳停,平稳运行,逐档慢变速,严禁快速换档,慢速档不得长期使用。
18、回转制动器只能在回转停稳时使用,为防止吊臂被风吹动,严禁将其当制动“刹车”。
19、工作中,吊钩不得着地或搁在物体上。
20、使用时,发现异常噪音或异常情况,应立即停车检查,不得带病运转。
21、塔机不得斜拉或斜吊物品,并禁止用于拔桩等类似的作业。
22、工作中塔机上严禁有其他人,并不得在工作中进行调整或维修机械等作业。
23、塔机作业完毕后,回转机械松闸,吊钩升起,小车停在臂架端部。
24、严禁在塔机上悬挂标语牌。
25、重机顶升作业,必须有人指挥下操作,非作业人员不得登上顶升架的操作台;操作室内只准一人操作,严格听从信号指挥,且必须使吊臂和平衡臂处于平衡状态,并将回转部分制动。
第八章、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正
1、在基坑降水过程中,塔吊基础沉降观测一星期一次(在四角点)。
垂直度在塔吊自由高度时一星期一次测定,必要时拟采用在基础四周回灌(水),当架设附墙后,每月一次(在安装附墙时必测)。
2、当塔机出现沉降,垂直度偏差超过规定范围时,须进行偏差校正,在最低节与塔吊基脚螺栓间通过加垫钢片校正,校正时用高吨位千斤顶顶起塔身,顶塔身时,将塔身用大缆绳四面拉紧,在确保安全的前提下才能起顶。
第九章、塔吊检查、调试及验收
塔吊安装完成后,需要对塔吊进行检查、调试,其过程如下:
1、检查塔吊机构:
检查部件、附件、联结状况,螺栓拧紧力矩是否达标,塔吊是否按说明书配置等,确保塔机能够满足运行,调试的条件。
2、检查塔吊滑轮钩系统:
钢丝绳的缠绕方式以及规格是否符合国家标准,滑轮组各部件是否转动灵活可靠。
3、检查塔吊电气系统:
电缆供电是否充分,继电器触点是否良好,仪表、报警装置系统是否完好,各控制装置是否安全、可靠。
4、启动塔吊,对传动系统进行调试,确保传动系统运行平稳,制动器离合器反应灵敏。
5、对塔吊进行额定载荷试验:
进行额定载荷试验时需要分2种工况进行试验即:
1)最大幅度起升额定起重量
2)吊起最大起重量,在该吊重相应的最大幅度时
对于以上项目检查、调试完成,确保塔吊能够满足相关要求后,请相关专业部门对塔吊进行验收,验收合格后将塔吊顶升至所述高度。
第十章、塔吊基础设计
根据工程实际施工需要,该塔机基础采用天然基础,埋深2m。
基础承台尺寸为5.0m×5.0m×1.25m,混凝土强度等级选定为C35。
第十一章、塔吊基础计算书
计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
塔机型号
QTZ80(浙江建机)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
40
塔机独立状态的计算高度H(m)
43
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.6
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
251
起重臂自重G1(kN)
37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
22
小车和吊钩自重G2(kN)
3.8
最大起重荷载Qmax(kN)
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)
11.5
最小起重荷载Qmin(kN)
10
最大吊物幅度RQmin(m)
50
最大起重力矩M2(kN·m)
Max[60×11.5,10×50]=690
平衡臂自重G3(kN)
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
6.3
平衡块自重G4(kN)
89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
11.8
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
浙江丽水市
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.2
非工作状态
0.35
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
工作状态
1.59
非工作状态
1.63
风压等效高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2)
工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2=0.79
非工作状态
0.8×1.2×1.63×1.95×1.32×0.35=1.41
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.4
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
401.4+60=461.4
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.79×0.35×1.6×43=19.02
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)=675.88
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
Fk1=401.4
水平荷载标准值Fvk'(kN)
1.41×0.35×1.6×43=33.95
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×33.95×43=373.06
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1=1.2×401.4=481.68
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk=1.4×60=84
竖向荷载设计值F(kN)
481.68+84=565.68
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk=1.4×19.02=26.63
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)=1008.86
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN)
1.2Fk'=1.2×401.4=481.68
水平荷载设计值Fv'(kN)
1.4Fvk'=1.4×33.95=47.53
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×33.95×43=593.66
三、基础验算
矩形板式基础布置图
基础布置
基础长l(m)
5
基础宽b(m)
5
基础高度h(m)
1.25
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h’(m)
0
基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ(mm)
40
地基参数
地基承载力特征值fak(kPa)
150
基础宽度的地基承载力修正系数ηb
0.3
基础埋深的地基承载力修正系数ηd
1.6
基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)
19
基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)
19
基础埋置深度d(m)
1.5
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
191.8
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)
5
地基压力扩散角θ(°)
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)
323.8
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)
20
基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)
5000
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=blhγc=5×5×1.25×25=781.25kN
基础及其上土的自重荷载设计值:
G=1.2Gk=1.2×781.25=937.5kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)
=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)
=614.54kN·m
Fvk''=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN
荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力:
M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)
=1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)
=922.98kN·m
Fv''=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN
基础长宽比:
l/b=5/5=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5×52/6=20.83m3
Wy=bl2/6=5×52/6=20.83m3
相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:
Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=675.88×5/(52+52)0.5=477.92kN·m
Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=675.88×5/(52+52)0.5=477.92kN·m
1、偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(461.4+781.25)/25-477.92/20.83-477.92/20.83=3.83kPa≥0
偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算
Pkmin=3.83kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=(461.4+781.25)/25+477.92/20.83+477.92/20.83=95.59kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+781.25)/(5×5)=49.71kN/m2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)
=150.00+0.30×19.00×(5.00-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=191.80kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
Pk=49.71kPa≤fa=191.8kPa
满足要求!
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=95.59kPa≤1.2fa=1.2×191.8=230.16kPa
满足要求!
5、基础抗剪验算
基础有效高度:
h0=h-δ=1250-(40+20/2)=1200mm
X轴方向净反力:
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/25.000-(614.538+15.850×1.250)/20.833)=-16.190kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/25.000+(614.538+15.850×1.250)/20.833)=66.021kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.000+1.600)/2)×66.021/5.000=43.574kN/m2
Y轴方向净反力:
Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/25.000-(614.538+15.850×1.250)/20.833)=-16.190kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/25.000+(614.538+15.850×1.250)/20.833)=66.021kN/m2
假设Pymin=0,偏心安全,得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.000+1.600)/2)×66.021/5.000=43.574kN/m2
基底平均压力设计值:
px=(Pxmax+P1x)/2=(66.02+43.57)/2=54.8kN/m2
py=(Pymax+P1y)/2=(66.02+43.57)/2=54.8kPa
基础所受剪力:
Vx=|px|(b-B)l/2=54.8×(5-1.6)×5/2=465.78kN
Vy=|py|(l-B)b/2=54.8×(5-1.6)×5/2=465.78kN
X轴方向抗剪:
h0/l=1200/5000=0.24≤4
0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5000×1200=25050kN≥Vx=465.78kN
满足要求!
Y轴方向抗剪:
h0/b=1200/5000=0.24≤4
0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×5000×1200=25050kN≥Vy=465.78kN
满足要求!
6、软弱下卧层验算
基础底面处土的自重压力值:
pc=dγm=1.5×19=28.5kPa
下卧层顶面处附加压力值:
pz=lb(Pk-pc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))
=(5×5×(49.71-28.5))/((5+2×5×tan20°)×(5+2×5×tan20°))=7.1kPa
软弱下卧层顶面处土的自重压力值:
pcz=zγ=5×19=95kPa
软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值
faz=fazk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z-0.5)
=130.00+0.30×19.00×(5.00-3)+1.60×19.00×(5.00+1.50-0.5)=323.80kPa
作用在软弱下卧层顶面处总压力:
pz+pcz=7.1+95=102.1kPa≤faz=323.8kPa
满足要求!
7、地基变形验算
倾斜率:
tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001
满足要求!
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB335Φ20@180
基础底部短向配筋
HRB335Φ20@180
基础顶部长向配筋
HRB335Φ20@200
基础顶部短向配筋
HRB335Φ20@200
1、基础弯距计算
基础X向弯矩:
MⅠ=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)2×54.8×5/8=395.91kN·m
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