流量为130th立式蒸汽冷凝器Word格式.docx
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论文答辩日期:
毕业设计(论文)任务书
过程装备与控制工程专业
1201班
学生:
王晗
毕业设计(论文)题目:
流量为130t/h立式蒸汽冷凝器
毕业设计(论文)内容:
1.关于换热器综述一篇;
2.计算书说明书一份;
3.绘制工程图折合A1号图四张以上;
毕业设计(论文)专题部分:
固定管板式换热器
起止时间:
年月—年月日
指导教师:
签字年月日
摘要
冷凝器它是使用范围很广的一种化工设备,属于换热器一种。
本设计任务主要是根据已知条件选择采用固定管板式换热器的设计,固定管板式换热器的优点是锻件使用少,造价低;
传热面积比浮头式换热器大20%到30%且旁路渗流小。
本台换热器主要完成的是水蒸气-水之间的热量交换,首先根据给出的设计温度和设计压力来确定设备的结构形式以及壳程和管程的材料,然后根据物料性质和传热面积来确定换热管的材料,尺寸,根数。
,设计压力为管程2.31MPa,壳程0.935MPa,工作温度管程50℃,壳程130℃,设计温度管程80℃,壳程140℃,传热面积为256m2,采用Φ25×
2.5×
3000的无缝钢管换热,则可计算出622根换热管,D=1200mm的圆筒根据换热管的根数确定换热管的排列,并根据换热管的排列和长度来确定筒体直径以及折流板的选择。
通过对容器的内径和内外压的计算来确定壳体和封头的厚度并进行强度校核。
然后是对换热器各部件的零部件的强度设计,有法兰的选择和设计计算与校核,钩圈及浮头法兰的设计计算与校核和管子拉脱力的计算。
还包括管板的结构设计、防冲挡板、滑道结构的设计以及支座设计。
结构设计中的标准件可以参照国家标准根据设计条件直接选取;
非标准件,设计完结构后必须进行相应的应力校核。
管板与换热管的连接方式为焊接,因管板上的应力较多,且内外温度有一定的差值,因此,对管板强度的校核是一个重点,也是一个难点..
关键词:
换热器;
强度设计;
结构设计
Abstract
Thecondenserisakindofchemicalequipmentwhichiswidelyused,andbelongstoakindofheatexchanger..Thedesigntaskismainlyaccordingtotheknownconditionstochoosethedesignoffixedtubeplateheatexchanger,theadvantagesoffixedtubeplateheatexchangerisforgingusedless,lowcost;
heattransferarearatiooffloatingheadtypeforheatexchangeris20%to30%andabypassflowsmall.
Theheatexchangerismainlycompletedisbetweenwatervaporandwaterheatexchange,firstofallaccordingtothegivendesigntemperatureandpressuretodeterminestructureofequipmentandtheshellsideandtubesidematerial,andthenaccordingtothenatureofthematerialandtheheattransferareatodeterminetheheatexchangetubematerials,dimensions,numberofroots.Anddesignpressurefortubeside2.31MPa,shell0.935MPa,theworkingtemperatureofthetubeprocess50DEGC,130DEGCshell,designtemperaturetubeprocessatatemperatureof80DEGC,shelland140DEGC,heattransferareafor256m2.Thephi25x2.5x3000seamlesssteelpipeheatexchangercanbecalculated622heatexchangetube,D=1200mmcylindricalrootaccordingtodeterminetherootnumberofheatexchangetubeheatexchangertubearrangementandaccordingtothearrangementandlengthofheatexchangetubetodeterminecylinderdiameterandbafflethechoice.Determinethethicknessoftheshellandtheheadandcarryouttheintensityverificationbycalculatingtheinnerdiameterandtheinternalpressureofthecontainer..Thenthestrengthdesignofcomponentsofthevariouscomponentsoftheheatexchanger,flangedesign,selectionandcalculationandchecking,hookandloopandfloatingheadflangedesigncalculationandcheckingofthepipeandpulloffforcecalculation.Alsoincludesatubeplatestructuredesign,antiscourbaffle,slidewaystructuredesignandthedesignofsupport.Thestandardpartsinthestructuredesigncanbeselecteddirectlyaccordingtothenationalstandards;
thenonstandardpartsmustbecheckedforthecorrespondingstressafterthedesignofthestructure.
Tubeplateandtubeheatexchangerandtheconnectionmodeofwelding,tubeplatemorestress,andthetemperatureinsideandoutsidehavecertaindifference.Therefore,onthetubesheetstrengthcheckisakeyandadifficulties.
Keywords:
heatexchanger;
strengthdesign;
structuredesign
目录
第一章传统工艺计算1
1.1工艺计算1
1.1.1介质原始数据1
1.1.2介质定性温度及物性参数1
1.2传热量与水蒸汽流量计算2
1.3有效平均温差计算3
1.4管程换热系数计算4
1.5管程结构初步设计5
1.6壳程换热系数计算5
1.7总传热系数计算6
1.8管壁温度计算7
1.9管程压力降计算8
1.10壳程压力降计算8
第二章强度计算11
2.1结构设计说明书11
2.1.1换热管材料及规格的选择和根数的确定11
2.1.2布管方式的选择11
2.1.3筒体内径的确定11
2.1.4筒体壁厚的确定12
2.1.5封头形式的确定12
2.1.6管箱短节壁厚计算13
2.1.7容器法兰的选择13
2.1.8管板尺寸的确定及强度计算14
2.1.9是否安装膨胀节的判定:
26
2.1.10各管孔接管及其法兰的选择:
2.1.11设备法兰的选择30
2.1.12拉杆和定距管的确定31
2.1.13开孔补强计算:
32
2.2筒体管箱耐压试验的应力校核计算34
2.2.1筒体核算34
2.2.2、支座的选择及应力校核35
2.2.3耳座的应力校核36
参考文献39
致谢40
第一章传统工艺计算
1.1工艺计算
1.1.1介质原始数据
管程水的进口温度t1′=20℃
管程水的出口温度t1″=90℃
管程水的工作压力
管程水的流量G1=290t/h=290000kg/h
壳程水蒸气的入口温度t2′=170.7℃
壳程水蒸气的出口温度t2″=85℃
壳程水蒸气的入口压力P2=0.85MPa
1.1.2介质定性温度及物性参数
①管程:
管程水定性温度=(+)/2=(20+90)/2=55℃
管程水密度查物性表得=985.75㎏/m3
管程水比热查物性表得Cp1=4.176KJ/(Kg﹒K)
管程水导热系数查物性表得λ1=0.648W/(m﹒℃)
管程水粘度μ1=5.064×
10-4Pa·
s
管程水普朗特数查物性表得
②壳程:
壳程水蒸汽定性温度:
壳程水蒸汽冷凝点:
ti=t2′=170.7℃
冷却段:
=(ti+t2″)/2=(170.7+85)/2=127.85℃
冷凝段:
=(t2′+ti)=(170.7+170.7)/2=170.7℃
壳程水蒸汽密度查物性表得:
ρ2=937.8㎏/m3
冷凝段:
2=4.194㎏/m3
壳程水蒸汽比热查物性表得:
Cp2=4.319KJ/(Kg﹒K)
p2=2.589KJ/(Kg﹒K)r
壳程水蒸汽导热系数查物性表得:
λ2=0.6878W/(m﹒K)
λ2′=0.03218W/(m﹒K)
壳程水蒸汽粘度:
μ2=217.191×
10-6Pa·
2=14.619×
壳程水蒸汽普朗特数查物性表得:
Pr2=1.344
r2=1.134
1.2传热量与水蒸汽流量计算
取定换热效率ƞ=0.98
则设计传热量:
=G1×
Cp1×
(t1″-t1′)×
1000/3600=290000×
4.176×
(90-20)×
1000/3600=23.55×
106W
由=[r+Cp2(t2′-t2″)]·
ƞ导出水蒸气流量G2,r为t2′时的汽化潜热,r=2047.1KJ/Kg
水蒸汽流量:
G2=Q0/ƞ
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