汽车钢板弹簧悬架设计方案DOC 41页Word文档格式.docx
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通常新车设计时,根据整车布置给定的空、满载轴载质量减去估算的非簧载质量,得到在每副弹簧上的承载质量。
一般将前、后轴,车轮,制动鼓及转向节、传动轴、转向纵拉杆等总成视为非簧载质量。
如果钢板弹簧布置在车桥上方,弹簧3/4的质量为非簧载质量,下置弹簧,1/4弹簧质量为非簧载质量。
2)弹簧伸直长度
根据不同车型要求,由总布置给出弹簧伸直长度的控制尺寸。
在布置可能的情况下,尽量增加弹簧长度,这主要是考虑以下几个方面原因。
①由于弹簧刚度与弹簧长度的三次方成反比,因此从改善汽车平顺性角度看,希望弹簧长度长些好。
②在弹簧刚度相同情况下,长的弹簧在车轮上下跳动时,弹簧两卷耳孔距离变化相对较小,对前悬架来说,主销后倾角变化小,有利于汽车行驶稳定性。
③增加弹簧长度可以降低弹簧工作应力和应力幅,从而提高弹簧使用寿命。
④增加弹簧长度可以选用簧片厚的弹簧,从而减少弹簧片数,并且簧片厚的弹簧对提高主片卷耳强度有利。
3)悬架静挠度
汽车簧载质量与其质量组成的振动系统固有频率是评价汽车行驶平顺性的重要参数。
悬架设计时根据汽车平顺性要求,应给出汽车空、满载时前、后悬架频率范围。
如果知道频率,就可以求出悬架静挠度值。
选取悬架静挠度值时,希望后悬架静挠度值小于前悬架静挠度值,并且两值最好接近,一般推荐:
()
为防止汽车在不平路面行驶时经常撞击缓冲块,悬架设计时必须给出足够的动挠度值。
悬架动挠度值与汽车使用情况和静挠度值有关,一般推荐:
()
城市公用车辆,公路用车辆,越野车辆>。
4)弹簧满载弧高
由于车身高度、悬架动行程及钢板弹簧导向特性等都与汽车满载弧高有关,因此弹簧满载弧高值应根据整车和悬架性能要求给出适当值,一般取。
有的车辆为得到良好的操纵稳定性,满载弧高取负值。
钢板弹簧刚度和应力
关于钢板弹簧刚度和应力计算,基于不同的假设计算方法而异。
在弹簧计算中有两种典型的而又截然相反的假设,即共同曲率法和集中载荷法。
实际钢板弹簧往往不完全符合这两种假设中的任一种,因此有些学者提出折衷方法,同时兼用上述的两种假设,这种计算分析方法有一定的实用性。
这里仅对多年来一直采用的上述两种假设计算方法进行讨论。
3.1.1共同曲率法
共同曲率法是假设钢板弹簧在任何负荷下,弹簧各片彼此沿整个长度无间隙接触,在同一截面上各簧片具有共同的曲率半径。
如果将多片弹簧各片展开,将展成一个平面,组成一个新的单片弹簧(图、图)。
这个变宽度的单片弹簧力学特性和用共同曲率法假定的多片钢板弹簧是一样的,这样就可以用单片弹簧计算方法来计算多片钢板弹簧。
单片弹簧计算按其几何形状不同可以有两种计算方法。
一种是梯形单片弹簧(图),另一种是按多片弹簧各片长度展开成的阶梯形单片弹簧(图)。
计算梯形单片弹簧变形和应力,可以利用材料力学求小挠度梁方法计算。
1)梯形单片弹簧变形
图所示的梯形单片弹簧可以看成是一个由几个相同的片宽和厚度的簧片组成,如果弹簧伸直长度为,弹簧中部作用的负荷为,计算弹簧变形时,可以近似的认为用整个长度计算出的值与长度是端部作用负荷是的板簧变形是相同的,这样,整个的梯形单片弹簧的计算可以用一端固定,另一端受力的梯形悬臂梁来代替。
下面用单位载荷法(莫尔定理)计算板簧在负荷作用点的变形:
()
式中:
:
距端点处的力矩,
单位力距端点处的力矩,
梯形单片弹簧距端点处的惯性矩
梯形单片弹簧距端点处的宽度
梯形单片弹簧在根部的惯性矩
钢板弹簧形状系数
梯形单片弹簧各片宽度
梯形单片弹簧各片厚度
梯形单片弹簧主片伸直长度之半,
总片数
等长的主片数
材料拉伸弹性模数,取
()式积分后,经整理:
挠度增大系数。
梯形单片簧的变形可以看成厚度是,宽度是的矩形板簧变形乘以挠度增大系数。
需要说明一点的是,上面计算公式只适用于等厚多片弹簧,对于各片厚度或惯性矩不等的多片弹簧,应按等效惯性矩方法来确定各片的展开宽度,再按上式计算。
图是钢板弹簧形状系数与挠度增大系数关系曲线。
如果钢板弹簧形状系数时,由()式,挠度增大系数,此时弹簧变形由()式得:
该式为三角形等截面梁在力作用下的变形表达式(图)。
当时,挠度增大系数值为:
首先把()式中一项展开成的幂级数,求时的极限。
当时,,由()式,弹簧变形
该式是矩形板簧在力作用下的变形表达式(图)。
梯形单片板簧的形状系数0<<1。
为计算方便,有的文献推荐用下式计算挠度增大系数。
表是用()式和()式计算出的板簧挠度增大系数,。
表
1/3
1/4
1/5
1/6
1/7
1/8
1/9
1/10
1/11
1/12
1/13
1/14
2/3
2/4
2/5
2/6
2/7
2/8
2/9
2/10
2/11
2/12
2/13
2/14
2)梯形单片弹簧刚度
弹簧刚度:
或
由于弹簧变形和负荷之间是线性关系(图直线1),故弹簧刚度是一常数。
3)钢板弹簧应力
梯形单片弹簧在根部(或中心螺栓处)应力:
弹簧比应力(单位变形应力):
或
梯形单片弹簧在根部的断面系数
按(),()式,计算出应力和比应力是平均应力和平均比应力,它不能反映各片的确实受力情况。
对于片厚不等的弹簧,用下面方法计算各片弹簧应力。
根据共同曲率假设,任意负荷时同一截面上各片曲率半径相等条件,弹簧各片所承受的弯矩应正比于其惯性矩。
由力矩平衡可求出作用在各片弹簧上的力矩。
式中—作用在第簧片上的力矩,
—第片弹簧惯性矩,
—弹簧各片惯性矩之和,
—第片弹簧片厚,
第片弹簧在根部的应力和比应力为:
式中—第片弹簧断面系数,
1)阶梯形单片弹簧变形
阶梯形单片弹簧变形计算和梯形单片弹簧一样,不同之处是这种弹簧的断面惯性矩沿长度变化不能用一个连续函数表示,因此为了求得梁的变形,只能采用分段积分求出。
用单位载荷法求负荷作用点处弹簧变形(图)。
图
上式经整理后得:
阶梯形单片弹簧主片长度之半,;
阶梯形单片弹簧第片长度之半;
阶梯形单片弹簧距端点处的惯性矩;
第1片至第片弹簧惯性矩之和的倒数
阶梯形单片弹簧第片惯性矩
阶梯形单片弹簧第片厚度,
阶梯形单片弹簧各片宽度,
用上式计算时,由于(总片数),故,而。
2)阶梯形单片弹簧刚度
弹簧刚度:
—弹簧刚度修正系数,取。
利用()式计算出的弹簧刚度值,要比实际测得的刚度要大,这主要是由于计算中认为弹簧片端部承受了弯矩,这一假设与实际情况不符。
由于实际弹簧的侧边轧制成圆角,弹簧断面惯性矩比理论值小,因此用()式计算弹簧刚度时,引用了一个刚度修正系数。
一般弹簧片数多时取值下限,片数少时取上限。
3)阶梯形单片弹簧应力
阶梯形单片弹簧应力与比应力计算可按(),()或(),()式计算。
与共同曲率法假设相反,集中载荷法是假设各弹簧片在片端接触,因此弹簧片间力的传递仅在弹簧片端进行,这对于弹簧片之间有镶块或衬片的钢板弹簧是比较合适的。
图()是按这一假设建立的钢板弹簧示意图,弹簧片一端固定,另一片通过滚柱与上一片弹簧接触。
1)弹簧片端负荷
假设主片卷耳处负荷为,其它各片在端点处产生的力为,根据两相邻簧片在接触点处变形相等原理,可求出作用在各片端部负荷。
在推导弹簧各片片端负荷之前,将有关的梁变形基本公式列入表中。
现在讨论第片弹簧端点的变形。
由于第片在点变形等于第片弹簧在端点处变形,如果弹簧各片端部压延(表),那么可以得到下面等式:
计算第片弹簧端点的变形时,仅是第片弹簧的压延或倒角与变形有关。
表中的弹簧片端部形状系数的计算,是假设端部压延长度或端部切角长度等于相邻两弹簧长度差,显然当簧片端部为矩形时,。
表单片弹簧变形基本公式
单片弹簧
弹簧在A点变形
端部是矩形簧片
端部是三角形簧片
端部倒角簧片
端部压延簧片
,而
对最后一片弹簧,令,而,此时()式写成:
令()
当弹簧各片片端为矩形时:
由(),(),(),()式,得出计算各片端部负荷的方程组:
方程组()是次线性方程组,计算各片端部负荷时,从最后一个方程式开始,把值用表示,并代入前面一个方程组,依次代入第一个方程式中,得到只有和的关系式,由此求出作用在各片端部负荷、…值。
2)弹簧刚度
由于弹簧总成在卷耳孔处变形δ等于主片在该点处变形δ1,因此如果能知道主片在卷耳孔处变形,就能求出弹簧刚度。
主片在、力作用下,在卷耳孔处变形(图),为:
如果主片是二片等长弹簧,上式又可写成:
弹簧刚度K计算式为:
主片是等长二片弹簧:
式中—主片断面惯性矩,。
3)弹簧应力
当知道各片弹簧受力情况下,就能很容易求出各片应力。
弹簧各片根部应力计算公式为:
相邻两弹簧片接触点处应力为:
无论采用共同曲率法还是集中载荷法,由于采用的假设与实际的多片弹簧不一样,因此计算结果都有一定误差。
一般说,用共同曲率法计算出的弹簧刚度值要比用集中载荷法大,而弹簧应力除了末片之外,用共同曲率法计算的应力值与实测值比较接近。
3.2.3U形螺栓夹紧时弹簧刚度和应力确定
钢板弹簧用U形螺栓夹紧后,部分弹簧长度将不起弹性作用,称之无效长度。
这部分长度除了与U形螺栓夹紧距有关外,还与下列因素有关。
a.弹簧底座和盖板的长度和刚度;
b.弹簧与底座或盖板之间是否有软垫;
c.U形螺栓夹紧力矩和U形螺栓强度。
弹簧无效长度一般取
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