负载试验报告分析Word文档下载推荐.docx

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杂散损耗Ps,转差率St

如报告所示：

11（A）

P2（W）

Pcu1（W）

T'

（N.m）

St（%）

Pcu2（W）

Ps（W）

243.533

135398.9

5382.2

881.88

2.260

3214.2

3181.3

203.600

116356.6

3811.6

754.56

1.833

2218.1

1990.0

165.767

96130.5

2543.2

620.95

1.447

1440.4

1568.1

134.267

78183.9

1668.5

503.39

1.127

905.2

829.0

74.367

40132.6

508.5

256.94

0.567

231.9

123.3

计算转矩与输出功率

P=T/=2/60NS=/9.549（实验方法公式）

式中——机械角速度

数据处理前须对电机进行连接测功机和断开测功机，以对转矩进

行修约（试验方法附录B），

得：

N

T

（r/min）

（N.m）

1466.1

881.880

1472.5

754.560

1478.3

620.950

1483.1

503.390

1491.5

256.940

P=T/9.549

式中

机械角速度

P2（W）（计算）

135398.918

116356.6447

96130.52519

78183.86313

40132.58037

与报告数据比较

P2（W）（报告）

可知计算方法无误

计算转差率St

1472.51478.3

三相异步电机（感应电机）转速始终低于磁场的变化，即始

终低于同步的转速。

同步转速：

Ns=60f/p=60*50/2=1500r/min

式中p——极对数

则转差率可求St=Ns-N/Ns,计算得转差率:

St

st（%）（计算）

0.2260000

1.8333333

1.4466666

1.1266666

0.5666666

检验，与报告出示值比较

St（%）（报告）

数据处理方法无误

计算定子铜耗

端电流为三相端电流算数平方值

I

（A）（三相）

244.0

242.3

244.3

204.1

202.6

166.2

165.0

134.6

133.7

134.5

74.3

74.0

74.8

得

I1

（A）（平均）

星型和三角型接法焦耳热（铜耗）求法

电机有两种接法△法法和Y接法。

须证明并不影响用端电阻计算

求取定转子铜损耗（焦耳热损耗）

功率的分析

△接法中可看作是一相支路电阻R和和两相串联电阻2R的并

联，即R（端）=R*2R=Zr（相），端电流可看作是两相电流

R2R3

相差60°

的矢量合成，即I（端）=2cos30*l（相）=「3|（相）。

可知电流焦耳热公式为：

P=m*l（相）A2*R（相）=3*[-爭端胛*|r端=1.5*1（端）A2*R（端）式中m——相数，m=3

Y电阻

Y电流

Y接法中端电阻可看作为两相电阻R的串联，即：

R（端）=2R（相）,而端电流就是相电流本身：

I端=1相

可计算出电流焦耳热公式为P=m*I（相）A2*R（相=3*[I

1

（端）]A2*2R（端）=1.5I（端）A2*R（端

测量电机端电阻，端电流即可不受星三角接法影响，直接应用公

式P=1.5I2R求取各种热损耗。

求取各负载点电阻值R

定子铜耗实质是定子绕组的焦耳热损耗

R

（Q）

0.0605

0.0613

0.0617

Pcu1=1.5IR

计算得

Pcu1（W）（计算）

5382.23023

3811.599672

2543.153527

1668.456906

508.5249409

与报告示值比较

Pcu1（W）（报告）

数据处理无误

计算转子铜耗

根据电机原理，电机转子铜耗应等与电磁功率和转差率的乘积。

电磁功率Pm=P1-Pfe-Pcu1=P2+Pcu2+Pfw+Ps

因杂散损耗为本方法（B法）最后求得所以采用公式一，

求取电磁功率Pm=P1-Pfe-Pcu1

Pm

（W）

142219.8

120990.4

99563.8

80343.5

40913.5

Pcu2=Pm*St

Pcu2

（W）（计算）

3214.16748

2217.754032

1440.688186

905.471245

231.979545

与报告所示Pcu2比较

（W）（报告）

与报告数据有一定出入，舍弃报告所示约算值，改用计算值重新

计算。

St（%）（计算）

数据处理中进行数值修约

0.2260

1.8333

1.4467

1.1267

0.5667

计算得Pcu2

2218.117003

1440.389495

905.2302145

231.8568045

经过数值修约数据一致。

数据处理方法无误。

就此已经完成了负载试验中所得电气性能计算。

剩余损耗和杂散损耗的求取是计算结果即报告已给出示值基础上计算的

计算剩余损耗PL

报告中也给出了Ptc1为数据统计的除剩余损耗外的所有损耗和

PPS

报告中给出的Pat1为数据统计总损耗，即输入功率与输出功率的差值，P1-P2

宗上可知剩余损耗可求

PL=P1-Pfe-Pcu1-Pcu2-Pfw-P2=Pat1-Ptc1

Ptc1=Pcu1+Pcu2+Pfe+Pfw

Pfe（W）

Pfw（W）

Ptcl（W）（计算）

1528

425.3

10549.7

7983.0

5936.9

4527.0

2693.7

Pte与报告值一致

Pat仁P1-P2

P1

P2

Pat1（W）（计算）

Pat1（W）（报告）

149130

13731.1

13731

126330

9973.4

9973

103635

7504.5

7505

83540

5356.1

5356

42950

2817.4

2817

数据处理中Pat1经过了数值修约，有误差

剩余损耗Pl（W）:

Pl=Pte1-Pat1

Pat1（W）

Ptcl（W）

PL（W）（计算）

Ps（W）（报告）

以上数据比较说明，在剩余损耗求取中，由于分成两次计算

所得的剩余损耗由于Pat1的数值修约，略有偏差

PL（W）:

PL=P1-Pfe-Pcu1-Pcu2-Pfw-P2

PL（W）

（计算）

3181.4

1990.4

1567.8

123.7

报告中所示参数均已求出。

I1（A）

P5382.2

剩余损耗验算过程

剩余损耗Pl试验数据的回归分析：

由于Pl与T2呈线性关系，对其进行线性回归分析（见附录C）

得到回归方程：

Pli=AT2+B（30）

T所测转矩

A,B为任意常数A为斜率，B为转矩

相关系数r:

反映试验数据点与拟合曲线中点的相关程度的

参数F为相关系数。

对于B法,r>

0.90;

对于B1法，r>

0.95。

若相关系数r（见附录C）小于上述规定值，删除最差的点，重新回归分析，如果r》规定值，则用第二次回归分析结果。

如果r仍小于上述规定值，说明测量仪表（包括转矩测量仪）或试验读数，或两者均有较大误差。

应分析产生误差的根源并校正再重复做试验。

此即为B法的坏点检验过程。

Pl=AT2+B线性分析为:

T*T

777712.3

569360.8

385578.9

253401.5

66018.16

Pl

1990

829

可知相关系数平方值R八2=0.9856,斜率+0.0042截距为负

180.29,

报告数据：

相关系数

0.9856

斜率

0.00419

截距

-180.3

报告中给出的相关系数是相关系数的平方值

R八2,而不是相

关系数本身

相关系数满足要求，所以得B法坏点检验结果：

无坏点

求取负载杂散损耗Ps

首先手动计算线性回归的斜率A

线性回归数据表

Line

T2

（T2）2

（Pl）2

PlXT2

P3181.3

6.048364216E11

10120669.69

2474136140

2

3.241717206E11

3960100

1133027992

3

1.486710881E11

2458937.61

604626273.1

4

0.642123202E11

687241

210069843.5

5

0.04358376324E11

1520289

8140039.128

刀2052071.66

刀7691.7

刀11.46249927E11

刀187472373

刀4430000288

表中：

t――确定输出转矩（N?

m）

Pl――确定的剩余杂散耗（W）

斜率A的确定

用下式计算A

iPLT2PLT2

A2222

iT2T2

式中：

i是负载试验的点数，本例为5

A=0.004188

求得斜率A之后，每个负载点的Ps由下式计算：

Ps=AT2

Ps

3258.6

2385.6

1615.6

1061.8

276.6

报告中给出的杂散损耗PS,事实上是剩余杂散耗Pl,而不是计算得到的杂散损耗Ps，杂散损耗与制造工艺直接有关，国家规定在现有的条件下必须实际测出。

效率与功率因数求取

效率=P2/P1

0.9079253

0.921052798

0.927587205

0.935885803

0.934402793

因为P仁mU（相）1（相）COS

COS=P1/mU（相）1（相）=P1/3U（端）I（端）

m为相数m=3

cos

0.883203907

0.894692972

0.901249893

0.897609569

0.933608793

对电气特性作曲线拟合，在曲线上取出25%,50%,75%,100%,

125%负载时各项电气参数（如下）

125%~25%

Load

UN（V）

f（Hz）

P1（W）

I1（A）

n

T（N•m）

Cos©

Eff（%）

125%

400

50

121878.3

196.18

1475.6

728.0

0.897

91.97

100%

96500.5

154.42

1481.7

580.0

0.901

93.23

75%

71911.1

116.23

1486.9

433.5

0.890

93.83

50%

48110.2

81.61

1491.3

288.1

0.849

93.52

25%

25097.7

50.56

1494.7

143.7

0.756

90.89

（8*^：

ftt11X1*）

R法特性曲线

（%）

E11i'

..I2j

'

.■•AV

（X）06（SD2«

000：

1那OlK

cnso-r（[*2）

附录

B法负载试验报告（-）

型号：

YE2-280M-4额定电压：

400V功率：

90kW产品编号：

0006（SD2800011）

No

U

（V）

（A）

f

（Hz）

Tt

（C）

400.3

49.99

132.0

400.4

50.01

136.4

400.5

50.00

139.0

400.2

139.2

400.0

136.5

△T（N.m）

Pfw（W）

Pfe（W）

R1（端）

0.0583

T1（C）

122.1

R1Ref

0.0563

Ts（C）

110.0

B法负载试验报告

（二）

P1（A）

Sref（%）

n（%）

cos①

149130.0

5008.6

2.121

3024.4

3256.7

135887.0

91.1

0.883

126330.0

3500.7

1.699

2060.9

2384.2

116430.9

92.2

0.895

103635.0

2320.6

1.331

1328.2

1614.6

96418.3

93.0

83540.0

1522.4

1.036

833.9

1061.1

78169.3

93.6

0.898

42950.0

467.0

0.525

215.0

276.5

40038