长和广场模板施工方案.docx
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长和广场模板施工方案.docx
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长和广场模板施工方案
长和广场工程
模
板
专
项
方
案
编制
审核
批准
湖南省长盛建设有限公司
二零零八年七月
第一节工程概况
第二节模板设计
第三节模板支设
第四节模板结构设计及构造要求
第五节模板拆除
第六节安全管理
第一节工程概况
本工程位于衡阳市石鼓区船山大道与易赖西街交汇处,由衡阳长河房地产集团开发有限公司投资兴建,总建筑面积约65000m2。
主要使用功能为:
商业综合住宅楼,负二层为设备用房及停车场,负一~三层为商场,四、五层为客房部,六层为设备控制转换层,七~三十一层为住宅。
一、建筑物层高:
地下室负二层3.3m,负一层4.2m,地上一层为5.8m,二、三层为4.1m,四~六层为3.3m,七~三十一层为3.0m。
其中地上1~6层裙楼总高23.9m,7~31层总高75m。
二、结构特点:
框、剪结构。
竖向结构:
地下室与裙楼部分的竖向结构为框架柱+剪力墙+筒体,塔楼部分的竖向结构为剪力墙+筒体;
水平结构:
转换层以下的蜂巢芯空心楼盖系统,转换层及其以上的标准层为常规的梁板结构。
柱子:
设计最大截面为Z-10柱1300×1300,最大支模高度4900mm(5800-900);
墙:
设计最大墙厚为500mm,最大支模高度5800mm;
梁:
设计最大截面为900×2800(设计的七层梁KL29),梁底距楼面高度为500mm。
第二节模板设计
一、设计内容与原则
1、设计内容
主要包括选型、选材、配制、结构设计和绘制模板施工图等。
2、主要原则
本工程模板设计主要遵循下面几个原则:
<1>实用性,主要是保证混凝土结构的质量,具体要求是:
①接缝严密,不漏浆
②保证构件的形状尺寸和相互位置的正确
③模板的构造简单,支拆方便
<2>安全性,保证在施工过程中不变形,不破坏,不倒塌。
<3>经济性
针对本工程的具体情况及衡阳的实际市情,因地制宜,就地取材,在确保工期、质量的前提下,尽量减少一次性投入,增加模板周转,减少支拆用工,实现文明施工。
二、材料及型号选用
我公司有大量的钢管、门架及配件,因此本工程模架采用φ48×3.5钢管及门式脚手架;模板采用市场上大量销售的木胶合板,规格为1830×1220,厚度为15mm;大小楞采用钢管或木枋,木枋规格为50×70。
三、模板配制
根据设计要求,所有梁、柱模采用已加工的定型模,所有墙、板模在施工现场拼制。
所有模板工程要严格保证设计的模板尺寸,不得克扣。
第三节模板支设
一、支模架的搭设
1、地上一层采用满堂红钢管支模架,立杆间距由计算确定,原则上不大于1.4m,水平拉杆离地20-30cm设第一道;中间按设计步距增设水平拉杆。
2、标准层及其它蜂巢芯空心楼盖的支模架采用门式脚手架,所有支模架的立杆底部都要设置硬木垫块。
3、转换层以下楼层采用2层模架承受荷载;转换层采用3层模架承受荷载,并且梁板分开浇注(先浇注梁,最后再浇注板);转换层以上标准层则采用1层模架承受荷载。
二、模板的安装
1、柱子模板的安装
柱子模板一次安装到梁底板,设置柱外支撑系统,不能依赖满堂红脚手架,要保证其刚度和稳定性,相互连结成整体,设置大八字拉结撑,对于在同一轴线相同尺寸或有一边可通线的,都要拉通线校正,保证柱的轴线,垂直度的正确性。
详见下图:
2、梁、楼面底板模板的安装
梁底板的铺设顺序由梁两端往中间铺设,避免梁端出现小板。
跨度大于4m的梁,梁底板按3‰起拱。
通长的梁、梁底板与梁侧板拉通线校直。
当梁高大于500时,每隔400加设一道对拉螺杆,间距600。
楼面底板模板的铺设由四周向中间铺设,把小块模板放在底板中间。
对于要锯口的底板,应量准尺寸,弹好墨线,锯方正。
梁底板的支设详见下图:
有梁板的梁、板支模示意图
(当梁高hw超过1.2m,采用φ14@400对拉螺杆)
3、墙板模板的安装
对于墙板模板,在阴阳角处的模板必须是整块模板,把短模板留置在中间,已确保墙板的阴阳角方正。
墙板的上口模板要拉通线进行校直。
墙板的支设详见下图:
4、模板的拼装要做到拼缝严密,阴阳角方正,不跑模、不漏浆,为达到上述要求,柱模板与梁模板、主梁模板与次梁模板,楼面底模板与梁侧模板以及柱模板进行拼缝处理,详见下图:
5、楼梯模板的安装
楼梯模板的安装顺序为先安装平台梁及基础模板,再装楼梯底板,最后安装侧模和踏步立模。
侧模采用定型木模板。
楼梯支模详见下图:
第四节模板结构设计及构造要求
一、墙模板结构构件计算:
该工程墙体模板采用木胶合板拼装,墙高5.8m,厚50cm,宽7.5m。
材料规格:
木胶合板(1830×1220),厚15mm,分四行横排拼成,木枋(50×70)间距不大于300;内钢楞(水平向)采用2根φ48×3.5钢管,间距500mm,外楞(垂直向)采用同一规格钢管间距为600mm。
对拉螺栓采用M18垂直间距500mm,水平间距600mm。
模板拼装如下图:
混凝土土自重(γc)为24KN/m3,浇筑速度为3.6m/h,混凝土温度为200C,用插入式振捣器振捣。
木胶合板抗弯强度设计值为fm=13N/mm2,弹性模量E=10000N/mm2。
普通螺栓(Q235)抗拉强度设计值为170N/mm2。
模板允许挠度2mm,钢楞3mm。
1、荷载设计值:
①混凝土侧压力:
a、混凝土侧压力标准值:
F1=0.22γctoß1ß2v½其中to=200/(20+15)=5.71;ß1取1.2;ß2取1.15(本工程采用掺加缓凝作用外加剂的商品混凝土,塌落度为160~180)
F1=0.22×24×5.71×1.2×1.15×3.6½=78.94KN/mm2
F2=γcH=24×5.8=139.2KN/mm2
取二者较小值,即F1=78.94KN/mm2
b、混凝土侧压力设计值:
F=F1×分项系数×折减系数=78.94×1.2×0.85=80.5KN/mm2
②倾倒混凝土产生的水平荷载:
查表得6KN/mm2
荷载设计值为:
6×1.4×0.85=7.14KN/m2
③荷载组合:
F/=78.94+7.14=86.1KN/m2
2、验算:
①木胶合板模板验算:
由于胶合板设加强木枋,厚度按50mm计,木胶合板的截面特性:
净截面惯性矩Ix=bh3/12=110×503/12=11.46×105mm4
净截面抵抗矩Wx=bh2/6=110×502/6=45833mm3
计算简图如下:
化为线性均布荷载:
q1=F/×0.6/1000=86.1×0.6/1000=51.66N/mm(用于计算承载力)
q2=F×0.6/1000=80.5×0.6/1000=48.3N/mm(用于验算挠度)
a、抗弯强度验算:
由于模板伸臂端长度(110)与基本跨度(500)之比110/500=0.22<0.4,则伸臂端挠度比基本跨挠度小,可按2跨连续梁计算。
弯矩设计值M=0.125q1l=0.125×51.66×500N•mm
抗弯承载能力σ=M/W=0.125×51.66×500/45833=0.07N/mm2 b、挠度验算: ω=0.521ql4/100EI =0.521×48.3×5004/(100×10000×1146000) =1.37mm<[ω]=2mm可 ②内钢楞验算: 2根φ48×3.5钢管的截面特性为: I=2×12.19×104mm4W=2×5.08×103mm3 化为线性均布荷载: q1=F/×0.5/1000=86.1×0.5/1000=43.05N/mm(用于计算承载力) q2=F×0.4/1000=80.5×0.5/1000=40.25N/mm(用于验算挠度) a、抗弯强度验算: 由于内钢楞伸臂端长度(150)与基本跨度(600)之比150/600=0.25<0.4,则伸臂端挠度比基本跨挠度小,构件跨度超过3跨时,可按3跨连续梁计算。 弯矩设计值M=0.1q1l2=0.1×43.05×6002=4.305×6002N•mm 抗弯承载能力σ=M/W=4.305×6002/(2×5.08×103)=152.54N/mm2 b、挠度验算: ω=0.677q2l4/100EI =0.677×40.25×6004/(100×2.06×105×2×12.19×104) =0.7mm<[ω]=3mm(可) ③对拉螺栓验算: M18螺栓净截面面积为A=189mm2 对拉螺栓的拉力N=F/×内楞间距×外楞间距=86.1×0.6×0.5=25.83KN 对拉螺栓的应力σ=N/A=25830/189=136.7N/mm2<170N/mm2(可) 二、梁模构件计算: 先取一个梁截面900×2800(转换层梁),梁底、侧模均采用15mm厚木胶合板;梁离地0.5m(实际施工时可以用硬木直接垫在楼层梁上,这里为对模架进行验算,假设高度为1.8m);模架采用φ48×3.5钢管脚手架支设,垂直梁方向采用单立杆共设置3排,间距500,平行梁方向间距500;小楞间距50cm,大楞间距50cm;对拉螺杆沿梁高每400mm设一道,沿梁水平间距为500mm。 支撑构件均采用φ48×3.5的钢管,简图如下: 木胶合板模板设计强度与弹性模量如下: fc=10N/mm2fm=13N/mm2E=10000N/mm2 重力密度为5KN/m3 底模下因设加强木枋厚度按50mm计算。 1、荷载统计 底模自重5×0.05×0.9×1.2=0.27KN/m 混凝土自重24×0.9×2.8×1.2=72.576KN/m 钢筋荷重1.5×0.9×2.8×1.2=4.536KN/m 振捣混凝土荷载2×0.9×1.4=2.52KN/m 合计: 79.902KN/m 乘以拆减系数0.9得: q=79.902×0.9=71.91KN/m 2、验算: ①底模验算: a、抗弯强度验算: 按简支梁验算,计算简图如下: M=ql2/8=71.91×0.52/8=2.25×106N•mm W=bh2/6=900×502/6=0.375×106mm3 σ=M/W=2.25×106/0.375×106=6N/mm2 b、挠度验算: 荷载不包括振捣混凝土荷载 q/=(79.902-2.52)×0.9=69.6KN/m I=bh3/12=900×503/12=112.5×106mm4 ω=5q/l4/384EI=5×69.6×5004/(384×10000×112.5×106) =0.05mm<[W]=l/400=500/400=1.25mm满足要求 ②小楞验算: 作用在小楞上的集中荷载为: P=ql/2=79.902×500/2=19976N a、抗弯强度验算: M=Pl(2-b/l)/8=19976×500×(2-900/500)/8=2.5×105N•mm σ=M/W=2.5×105/5.08×103=49.15N/mm2 b、挠度验算: 荷载不包括振捣混凝土荷载,作用在小楞上的集中荷载P/=q/l/2=69.69×500/2=17423N ω=P/l3/48EI =17423×5003/(48×2.06×105×12.19×104) =1.81mm ③大楞验算: 按连续梁计算,将承受小楞传来的集中荷载,简化为均布荷载: 由ql/2=P/3得q=2p/3l=2×19976/3×500=26.6N/mm a、抗弯强度验算: M=ql2/10=26.
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