柱模板工程施工方案计算书.doc
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模板工程施工方案
柱模板工程施工方案计算书
工程名称:
演示工程
施工单位:
某建设集团
编制人:
张##
日期:
8
目录
一、 编制依据 1
二、 工程参数 1
三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算 1
四、 柱侧模板面板验算 2
五、 柱侧模板次楞验算 3
六、 柱宽度B方向柱箍的验算 5
七、 柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算 6
八、 柱高度H方向柱箍的验算 6
九、 柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算 7
一、编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
4、《建筑施工手册》第四版(缩印本)
5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005
6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2011年版)
7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)
8、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008
9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002
10、《木结构设计规范》GB50005-2003
二、工程参数
柱模板参数
柱截面宽度
0.5m
截面高度
0.5m
柱高度
10.5m
面板
12mm厚木胶合板
次楞
竖楞采用方木,宽度:
70mm,高度:
50mm,柱宽度B方向设置6个竖楞,柱高度H方向设置6个竖楞
柱箍
双钢管,间距500mm
对拉螺栓
不设置对拉螺栓
荷载参数
振捣砼对侧模板压力
5kN/m2
倾倒砼对侧模板压力
5kN/m2
三、新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,依据建筑施工模板安全技术规范,按下列公式计算,取其中的较小值:
=0.22×24×1.5×1.2×1.2×1.41=16.081kN/m2
=24×10.5=252.000kN/m2
其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;
t0--新浇混凝土的初凝时间,取1.5小时;
V--混凝土的浇筑速度,取2m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取10.5m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.2;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.2。
根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值16.081kN/m2。
四、柱侧模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为12mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3;
截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4;
(一)强度验算
1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.1m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.081kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=5kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×16.081+1.4×5]×1=23.667KN/m
q1=0.9×[1.35×16.081+1.4×0.7×5]×1=23.948KN/m
根据以上两者比较应取q1=23.948KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0.1q1l2=0.1×23.948×0.12=0.02KN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
0.02×106
=0.83N/mm2 W 24000 面板强度满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=1×16.081=16.081KN/m; 面板最大容许挠度值: 100/400=0.25mm; 面板弹性模量: E=4500N/mm2; ν= 0.677ql4 = 0.677×16.081×1004 =0.02mm<0.25mm 100EI 100×4500×144000 满足要求! 五、柱侧模板次楞验算 次楞采用两根两根70×50×mm(宽度×高度)方木,间距: 0.10m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W=70×50×50/6=29167mm3; 截面惯性矩I=70×50×50×50/12=729167mm4; (一)强度验算 1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取柱箍间距,L=0.5m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.081kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=5kN/m2。 均布线荷载设计值为: q1=0.9×[1.2×16.081+1.4×5]×0.10=2.367KN/m q2=0.9×[1.35×16.081+1.4×0.7×5]×0.10=2.395KN/m 根据以上两者比较应取q=2.395KN/m作为设计依据。 3、强度验算 计算最大弯矩: Mmax=0.1ql2=0.1×2.395×0.52=0.060kN·m 最大支座力: 1.1ql=1.1×2.395×0.5=1.32kN 次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2。 Σ= Mmax = 0.060×106 =1.029N/mm2<17N/mm2 W×2 29167×2 满足要求! (二)抗剪强度验算 次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×2.395×0.5=0.719KN 木材抗剪强度设计值fv=17N/mm2; 抗剪强度按下式计算: τ= 3V = 3×0.719×103 =0.154N/mm2 2bh×2 2×70×50×2 次楞抗剪强度满足要求! (三)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=16.081×0.10=1.608KN/m; 次楞最大容许挠度值=500/250=2mm; 次楞弹性模量: E=10000N/mm2; ν= 0.677ql4 = 0.677×1.608×5004 =0.047mm<2mm 100EI×2 100×10000×729167×2 满足要求! 六、柱宽度B方向柱箍的验算 柱箍采用双钢管,间距500mm。 截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=215600mm4;截面积=848mm2 (一)强度验算 竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下: P1=0.9×[1.2×16.081+1.4×5]×0.1×0.5=1.183kN P2=0.9×[1.35×16.081+1.4×0.7×5]×0.1×0.5=1.197kN 根据以上两者比较应取P=1.197kN作为设计依据。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m) 经计算,从左到右各支座力分别为: N1=2.993kN;N2=2.993kN; 最大弯矩Mmax=0.634kN.m; 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2; 柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=2.993KN。 σ= N + Mmax = 2993 + 0.634×106 =74.131N/mm2<205N/mm2 An W 848 8980 满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下: P=16.081×0.1×0.5=0.804kN。 柱箍的最大容许挠度值: [ω]=624/500=1.2mm; 经计算最大变形Vmax=0.468mm<1.2mm 满足要求! 七、柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算 对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb: Ntb=AnFtb An——对拉螺栓净截面面积 Ftb——螺栓的抗拉强度设计值 本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。 对拉螺栓轴力设计值N=2.993kN<12.92kN。 满足要求! 八、柱高度H方向柱箍的验算 柱箍采用双钢管,间距500mm。 截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=215600mm4;截面积=848mm2 (一)强度验算 竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下: P1=0.9×[1.2×16.081+1.4×5]×0.1×0.5=1.183kN P2=0.9×[1.35×16.081+1.4×0.7×5]×0.1×0.5=1.197kN 根据以上两者比较应取P=1.197kN作为设计依据。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m) 经计算,从左到右各支座力分别为: N1=2.993kN;N2=2.993kN; 最大弯矩Mmax=0.634kN.m; 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2; 柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=2.993KN。 σ= N + Mmax = 2993 + 0.634×106 =74.131N/mm2<205N/mm2 An W 848 8980 满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下: P=16.081×0.1×0.5=0.804kN。 柱箍的最大容许挠度值: [ω]=624/500=1.2mm; 经计算最大变形Vmax=0.468mm<1.2mm 满足要求! 九、柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算 对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb: Ntb=AnFtb An——对拉螺栓净截面面积 Ftb——螺栓的抗拉强度设计值 本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。 对拉螺栓轴力设计值N=2.993kN<12.92kN。 满足要求!
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- 模板 工程施工 方案 计算