板模板套扣式计算书Word格式.docx
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24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
2.5
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)
0.075
其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)
省份
广东
地区
茂名高州市
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.35
0.197
地基粗糙程度
C类(有密集建筑群市区)
模板支架顶部距地面高度(m)
20
风压高度变化系数μz
0.74
风荷载体型系数μs
0.76
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)
2
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la(mm)
900
立柱横向间距lb(mm)
水平拉杆步距h(mm)
1800
顶层水平杆步距hˊ(mm)
1200
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)
500
小梁间距l(mm)
350
小梁最大悬挑长度l1(mm)
100
主梁最大悬挑长度l2(mm)
设计简图如下:
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
16.83
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.5
面板弹性模量E(N/mm2)
9350
面板计算方式
三等跨连续梁
按三等跨连续梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
承载能力极限状态
根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014第4.3节规定可知:
q1=1×
max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
0.9×
Q1k]×
b=1×
max[1.2×
(0.1+(24+1.1)×
0.13)+1.4×
2.5,1.35×
2.5]×
1=7.69kN/m
q1静=1×
[γG(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b]=1×
[1.35×
0.13)×
1]=4.54kN/m
q1活=1×
(γQφcQ1k)×
(1.4×
2.5)×
1=3.15kN/m
正常使用极限状态
q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
h)+γQ×
Q1k)×
b=(1×
0.13)+1×
1=3.363kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×
4.54×
0.352+0.117×
3.15×
0.352=0.101kN·
m
σ=Mmax/W=0.101×
106/37500=2.687N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×
3.363×
3504/(100×
9350×
281250)=0.13mm
νmax=0.13mm≤min{350/150,10}=2.333mm
五、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁截面类型(mm)
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
12.87
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.386
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁弹性模量E(N/mm2)
8415
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
小梁计算方式
二等跨连续梁
max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
(0.3+(24+1.1)×
2.5]×
0.35=2.786kN/m
因此,q1静=1×
1.35×
(G1k+(G2k+G3k)×
0.35=1.684kN/m
q1活=1×
1.4×
Q1k×
2.5×
0.35=1.103kN/m
M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×
1.684×
0.92+0.125×
1.103×
0.92=0.282kN·
M2=q1L12/2=2.786×
0.12/2=0.014kN·
Mmax=max[M1,M2]=max[0.282,0.014]=0.282kN·
σ=Mmax/W=0.282×
106/64000=4.408N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×
0.9+0.625×
0.9=1.567kN
V2=q1L1=2.786×
0.1=0.279kN
Vmax=max[V1,V2]=max[1.567,0.279]=1.567kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
1.567×
1000/(2×
80)=0.49N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
3、挠度验算
b=(1×
0.35=2.122kN/m
挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×
2.122×
9004/(100×
8415×
256×
104)=0.337mm≤[ν]=min(L/150,10)=min(900/150,10)=6mm;
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=2.122×
1004/(8×
104)=0.001mm≤[ν]=min(2×
l1/150,10)=min(2×
100/150,10)=1.333mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Ф48×
3.2
主梁计算截面类型(mm)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.73
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
11.36
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
主梁受力不均匀系数
0.6
1、小梁最大支座反力计算
(0.5+(24+1.1)×
0.35=2.881kN/m
q1静=1×
b=1×
0.35=1.778kN/m
b=1×
q2=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
0.35=2.192kN/m
按二等跨连续梁,Rmax=1.25q1L=1.25×
2.881×
0.9=3.241kN
按悬臂梁,R1=2.881×
0.1=0.288kN
主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6
R=max[Rmax,R1]×
0.6=1.944kN;
按二等跨连续梁,R'
max=1.25q2L=1.25×
2.192×
0.9=2.466kN
按悬臂梁,R'
1=q2l1=2.192×
0.1=0.219kN
R'
=max[R'
max,R'
1]×
0.6=1.48kN;
采用集中力按中均分布置及作用梁端两种计算模型分析,按三等跨连续梁计算简图如下:
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·
m)
主梁弯矩图二(kN·
σ=Mmax/W=0.473×
106/4730=99.948N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×
1000/450=14.001N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.727mm≤[ν]=min{900/150,10}=6mm
悬挑段νmax=0.276mm≤[ν]=min(2×
100/150,10)=1.333mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=3.776kN,R2=5.206kN,R3=5.476kN,R4=3.038kN
图二
支座反力依次为R1=3.4kN,R2=5.348kN,R3=5.348kN,R4=3.4kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
40
按上节计算可知,可调托座受力N=5.476/0.6=9.126kN≤[N]=40kN
八、立柱验算
钢管截面类型(mm)
钢管计算截面类型(mm)
钢材等级
Q235
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值[f](N/mm2)
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
支架立柱计算长度修正系
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