现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计Word下载.docx
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0.08×
25=2.0KN/m²
15mm厚板底混合砂浆抹灰。
0.015×
17=0.255KN/m²
合计:
gk=2.655KN/m²
活荷载标准值qk=6.3KN/m²
恒荷载设计值:
g=1.2×
2.655=3.186KN/m²
活荷载设计值:
q=1.3×
6.3=8.19KN/m²
g+q=11.376KN/m²
⑵跨度计算
次梁截面为200mm×
500mm,板在墙上的的支承长度为120mm,则板的计算跨度:
边跨:
l01=ln1+h/2=2.3-0.2/2-0.24/2+0.08/2=2.12m
中间跨:
l02=ln2=2.3-0.2=2.1m
跨度差:
﹙2.12-2.1﹚/2.1×
100%=1%<10%。
故允许采用等跨连续板的内力系数计算,取1m宽板带作为计算单元,计算简图见下图
⑶内力计算
各截面弯矩计算见下表:
板的弯矩计算值
截面位置
边跨跨中⑴
离端第二支座﹙B﹚
离端第二跨跨中⑵中间跨跨中⑶
中间支座﹙C﹚
弯矩系数αmp
1/11
-1/11
1/16
-1/14
M=αmp﹙q+g)l02
﹙KN·
m﹚
4.65
-4.65
3.136
-3.583
⑷正截面受弯承载力计算
b=1000mm,h=80mm,h0=80-20=60mm;
C25混凝土α1=1.0,fc=11.9KN/m²
HPB300级钢筋fy=270KN/m²
;
板的配筋计算见下表:
板的配筋计算
1
B
2﹙3﹚
C
①~②﹑⑤~⑥轴线间
②~⑤轴线间
②~⑤轴线间
弯矩设计值
0.8×
3.136=2.51
-0.8×
3.583=-2.87
αs=M/fcbh02
0.109
0.073
0.059
0.084
0.067
0.116
0.076
0.061
0.088
0.069
307
193
161
232
182
选配钢筋
6@160
8@160
8@200
6@160
8@200
实际配筋
314
251
177
⑸板的平面配筋图
板配筋图详见图纸
四.次梁的设计
次梁按考虑塑性内力重分布方法设计
恒荷载设计值
由板传来3.186×
2.3=7.33KN/m
次梁自重1.2×
0.2×
﹙0.5-0.08﹚×
25=2.52KN/m梁侧抹灰1.2×
0.015×
17×
2=0.257KN/m
g=10.11KN/m
活荷载设计值
由板传来q=6.3×
1.3×
2.3=18.837KN/m
合计:
g+q=28.95KN/m
次梁在墙上的支承长度为240mm,主梁截面为250×
700mm,次梁的计算跨度为:
边跨:
l01=ln1+a/2=7.2-0.12-0.25/2+0.24/2=7.075m
l01=1.025ln1=1.025×
6.955=7.129m
取二者中较小值l01=7.075m
中间跨:
l02=ln2=7.2-0.25=6.95m
跨度差:
﹙7.075-6.95﹚/6.95×
100%=1.8%<10%
故允许采用等跨连续梁的内力系数计算。
次梁的计算简图详见下图
连续次梁各截面的弯矩及剪力计算分别见下表:
次梁弯矩计算
131.74
-131.74
87.40
-99.88
次梁剪力计算
端支座(A)内侧
离端第二支座(B)
中间支座(C)
外侧
内侧
剪力系数αv
0.45
0.60
0.55
V=αv﹙q+g)ln
﹙KN)
90.61
120.81
110.66
⑷承载力计算
正截面受弯承载力计算
进行正截面受弯承载力计算时,跨中截面按T形截面计算,其翼缘设计宽度为:
bf'=1/3l0=1/3×
7075=2358mm>b+Sn=200+2100=2300mm
取bf'=2300mm
离端第二跨、中间跨bf'=1/3×
6950=2317mm>b+Sn=200+2100=2300mm
梁高h=500mm;
h0=500-40=460mm;
ft=1.27KN/m²
;
fy=270KN/m²
次梁的正截面配筋计算过程见下表:
次梁正截面承载力计算
边跨跨中﹙1﹚
离端第二跨跨中﹙2﹚中间跨跨中﹙3﹚
中间支座﹙C﹚
0.023
0.262
0.015
0.198
0.310<0.35
0.223<0.35
804
1004
523
678
选配钢筋
2
18+1
20
4
18
16
实际配筋
823
1019
509
710
端支座内侧
离端第二支座外侧
离端第二支座内侧
中间支座内侧、外侧
V﹙KN﹚
0.25βcfcbh0(KN)
273.7>V
261.8>V
Vc=0.7ftbh0
81.8<V
78.2<V
选用箍筋
8
As=nAsv1
56.6
s=fyvAsvh0/V-0.7ftbh0
997
206
271
实际箍筋间距(mm)
200
次梁斜截面承载力计算
⑸次梁配筋图详见图纸
次梁配筋图详见图纸
五.主梁的设计
主梁按弾性理论设计
为简化计算,将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载
由次梁传来 10.11×
7.2=72.792KN
主梁自重 1.2×
0.25×
﹙0.7-0.08﹚×
2.3×
25=10.70KN
梁侧抹灰 1.2×
2=0.87KN
G=84.36KN
由次梁传来 Q=18.837×
7.2=135.63KN
G+Q=219.99KN
主梁端部支承在砖墙上的支承长度为370mm,中间支座在柱上,钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×
400mm,墙柱为主梁的铰支座,主梁按连续梁计算。
计算跨度:
ln1=6.9-0.12-0.4/2=6.58m
l01=1.025ln1=1.025×
6.58+0.4/2=6.945m
l01=ln1+a/2+b/2=0.58+0.37/2+0.4/2=6.965m
取较小值,l01=6.945m
l02=ln2+b=(6.9-0.4)+0.4=6.9m
(6.945-6.9)/6.9=0.6%<10%
故允许按等跨连续梁计算。
主梁的计算简图见下图:
⑶内力计算及包络图
内力计算可采用等跨连续梁内力系数表进行,跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算:
M=k1G1+k2Q2
V=k1G+k2Q
式中系数k可由等跨连续梁在常用荷载作用下的内力系数表查得,具体计算结果以及最不利组合见下表:
主梁弯矩计算(KN·
m)
项次
荷载简图
边跨跨中
支座B
中间跨跨中
支座C
k/M1
Ma
k/MB
k/M2
Mb
k/MC
①
0.244/142.95
91.00
-0.267/156.43
0.067/39.25
-0.267/156.43
②
0.289/272.22
230.46
-0.133/-125.28
-125.28
③
-41.76
83.52
0.2/188.39
④
0.229/215.71
118.68
-0.311/-292.95
141.75
0.170/160.13
-0.089/-83.83
⑤
--
组合项次
①+②
415.17
321.46
-281.71
-86.03
①+③
101.19
174.52
227.46
①+④
358.66
209.68
-449.38
181.00
-240.21
①+⑤
142.95
240.26
199.36
主梁的剪力计算
项次
端支座A
中间支座B
k/VA
k/VBL
k/VBR
①
0.733/61.84
-1.267/-106.88
1.000/84.36
②
0.866/117.46
-1.134/-153.80
④
0.689/93.45
-1.311/-177.81
1.222/165.74
179.3
260.68
84.36
155.29
284.69
250.1
将以上最不利内力组合的弯矩图分别画在同一坐标图上,即可得主梁的弯矩包络图。
详图见坐标纸。
⑷截面承载力计算
正截面承载力计算:
跨内按T形截面计算,其翼缘计算宽度为
bf'=1/3l0=1/3×
6900=2300mm<b+Sn=6000mm
取bf'=2300mm,取h0=700-40=660mm,判别T形截面类型:
α1fcbf'hf'﹙h0-hf'/2﹚=1.0×
11.9×
2300×
80×
﹙660-80/2﹚/106=1357.55KN·
m>M1=415.17KN·
m
故属于第一类型截面,中间支座截面h0=700-80=620mm。
各截面配筋计算见下表:
主梁正截面承载力计算
截面位置
中间支座(B)
弯矩值﹙KN·
415.17
-449.38
227.46
V0·
b/2﹙KN·
44.00
弯矩设计值M
-405.38
αs=M/fcbh02
0.035
0.354
0.019
0.066
0.036
0.460
0.068
1806
2356
953
535
4
25
22+2
3
2
22
实际配筋(mm)
1964
2502
942
760
斜截面承载力计算:
b=250mm,端支座取h0=700-40=660mm,B支座负筋
主梁斜截面承载力计算
端支座(A)
V(KN)
0.25βcfcbh0(KN)
490.87>VA
461.13>VBL
461.13>VBR
Vc=0.7ftbh0(KN)
146.69<VA
137.80<VBL
137.80<VBR
10
Asv=nAsv1(mm)
100.6
157
S=fyvAsvh0/V-0.7ftbh0(mm)
552
190
245
实际配筋间距(mm)
200
180
⑸主梁附加钢筋计算
次梁传给主梁的集中力为:
P=G+Q=72.729+135.63=208.42KN
h1=700-500=200mm,则附加箍筋布置范围S=2h1+3b=2×
200+3×
200=1000mm,次梁两侧各布置3排箍筋,采用双肢A8,其间距采用100mm,另加吊筋1C18,由式2fyAsbsinα+mnfyvAsv1=(2×
360×
254.5×
0.707+6×
2×
210×
50.3)/1000=256.3KN>P,满足要求。
主梁配筋图详见图纸
六、附图一
七、附图二
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