脚手架施工方案.docx
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脚手架施工方案
一、编制依据:
1、施工图纸;施工合同
2、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范(2002年版)
3、施工组织设计
二、工程概况及设计思路
本工程为,柳州市尚好嘉苑1区商住楼1#楼,2#楼;砖混结构,层数:
6+1层,建筑物总高度23.5m,建筑物层高2.9m。
因1,2#楼间距6.0米且为施工主干道,故需从2楼楼面悬挑以便保证施工主干道畅通。
拟采用钢管双排扣件脚手架。
采用落地脚手架方案,落地式扣件钢管脚手架总高H为24m,步距h取值拟为1.8m,立杆纵距取值拟为1.5m,立杆横距取值拟为1.05m,连墙件二步三跨覆盖率Aw取值拟为35m2。
荷载取值:
柳州市基本风压
0为0.35KN/m2,脚手板自重0.35KN/m2,脚手架自重gk=0.1395KN/m,钢管强度设计值f为205N/mm2。
落地式脚手架计算:
(一)、根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2002规范对架体立杆稳定性、连墙件、立杆地基承载力进行设计计算。
1、立杆稳定性计算:
(1)立杆轴压力设计值计算:
脚手架自重:
NG1K=gk×H=0.1395×35m=4.8825KN
构配件自重:
NG2K=脚手板自重×la(lb+lc)1/2+栏杆挡脚板自重×la+密目网自重×la×H=0.35×2.0(1.0+0.3)×0.5×3 + 0.14×2.0 + 0.002×2.0×35==1.738KN
施工荷载标准值产生轴压力:
ΣNQK=装修作业层施工荷载×la(lb+lc)×1/2=2×2.0(1.0+0.3)×0.5=2.6KN
不组合风荷载时立杆轴压力设计值:
N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4ΣNQK=1.2(3.069+1.421)+1.4×2.6=9.028KN
组合风荷载时,立杆轴压力设计值:
N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK
=1.2(3.069+1.421)+0.85×1.4×2.6
=7.868KN
(2)计算水平风荷载标准值
(规范式4.2.3)及底层立杆段的弯矩设计值MW(式5.3.4)
(全封闭时)
=0.7·μz·μs·
0=0.7×μz×1.3¢×
0
=0.7×0.8×1.3·(0.6+0.080)×0.35
=0.176KN/m2
(查建筑结构荷载规范GB50009—2001 城市市区外架高度为15、20、30、40M时,μz分别为0.74、0.84、1.00、1.13、1.25)
立杆弯距:
MW=1/10×0.85×1.4MWK=0.85×1.4
lah2/10
=
=0.135KN·m
(3)立杆容许长细比及稳定系数(规范5.3.3条)
根据Lb=1.0m,连墙杆3步3跨放置,查表5.3.3 μ=1.55,k=1.0,查附录B表B i=1.58,查表5.1.9双排架容许长细比[λ]=210
验算立杆容许长细比:
λ==
=
=176≤[λ]=210
验算立杆稳定的长细比:
取k=1.155
λ=
=1.155×1.55×180/1.58=204
查表C得立杆稳定系数φ=0.174。
(4)立杆稳定性验算:
不组合风荷载时:
σ=
=
=106.01N/m2<f
组合风荷载时
σ=
+
=
+
=92.5+26.58=119.08<f,计算结果立杆稳定性满足要求,
为配合密目细网尺寸模数,搭设脚手架纵向水平杆步距调整至1.5m。
立杆纵距根据建筑物外形尺寸取值1.8m,(<2.0m符合要求)
2、立杆地基承载力计算:
立杆底座采用150×150×8钢制铁板,底座基底拟采用C15、80厚素砼找平。
P=
=
=100.3KPa≤120Kpa
(A-铁底座面积受力后传到C15素砼受力面积。
)
所以拟定的立杆基础施工方案能满足要求。
3、连墙件计算:
(1)由风荷载产生连墙杆的轴向力设计值:
NLW=1.4×
×AW=1.4×0.186×35=9.114KN
(2)连墙件轴向力设计值:
NL=NLW+N0=9.114+5.0=14.114KN
连墙杆拟用钢管刚性拉结。
2×250N/mm2×35mm=15.000KN>14.114KN
所以能满足使用要求。
悬挑式脚手架计算:
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为20m,立杆采用单立杆;
搭设尺寸为:
立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为0.8m,立杆的步距为1.8m;
内排架距离墙长度为0.20m;
大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根;
采用的钢管类型为Φ48×3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数1.00;
连墙件布置取两步两跨,竖向间距3.6m,水平间距3m,采用扣件连接;
连墙件连接方式为双扣件;
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):
2.000;脚手架用途:
装修脚手架;
同时施工层数:
2层;
3.风荷载参数
本工程地处广西柳州市,查荷载规范基本风压为0.300kN/m2,风荷载高度变化系数μz为1.000,风荷载体型系数μs为1.128;
计算中考虑风荷载作用;
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):
0.1248;
脚手板自重标准值(kN/m2):
0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):
0.150;
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):
0.005;脚手板铺设层数:
8层;
脚手板类别:
竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:
栏杆、竹笆片脚手板挡板;
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用18号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1.2m,建筑物内锚固段长度2.4m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):
16.00;
楼板混凝土标号:
C25;
6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:
6.000;
钢丝绳与墙距离为(m):
3.000;
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面钢丝绳距离建筑物1.1m。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的下面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m;
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m;
活荷载标准值:
Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m;
静荷载的设计值:
q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.142kN/m;
活荷载的设计值:
q2=1.4×0.533=0.747kN/m;
图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×0.747×1.52=0.194kN.m;
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为M2max=-0.10×0.142×1.52-0.117×0.747×1.52=-0.229kN.m;
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
σ=Max(0.194×106,0.229×106)/5080=45.079N/mm2;
大横杆的最大弯曲应力为σ=45.079N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下:
其中:
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.038+0.08=0.118kN/m;
活荷载标准值:
q2=Q=0.533kN/m;
最大挠度计算值为:
ν=0.677×0.118×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×121900)=1.226mm;
大横杆的最大挠度1.226mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求!
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值:
p1=0.038×1.5=0.058kN;
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN;
活荷载标准值:
Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800kN;
集中荷载的设计值:
P=1.2×(0.058+0.12)+1.4×0.8=1.333kN;
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×0.038×0.82/8=0.004kN.m;
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=1.333×0.8/3=0.355kN.m;
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.359kN.m;
最大应力计算值σ=M/W=0.359×106/5080=70.706N/mm2;
小横杆的最大弯曲应力σ=70.706N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900)=0.008mm;
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.12+0.8=0.978kN;
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=977.6×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105×121900)=0.707mm;
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.707=0.716mm;
小横杆的最大挠度为0.716mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
大横杆的自重标准值:
P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN;
小横杆的自重标准值:
P2=0.038×0.8/2=0.015kN;
脚手板的自重标准值:
P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN;
活荷载标准值:
Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN;
荷载的设计值:
R=1.2×(0.058+0.015+0.18)+1.4×1.2=1.984kN;
R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×15.00=2.352kN;
(2)脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2
NG2=0.3×8×1.5×(0.8+0.3)/2=1.98kN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/m
NG3=0.15×8×1.5/2=0.9kN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网;0.005kN/m2
NG4=0.005×1.5×15=0.112kN;
经计算得到,静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.344kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN;
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Wo=0.3kN/m2;
Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Uz=1;
Us--风荷载体型系数:
取值为1.128;
经计算得到,风荷载标准值
Wk=0.7×0.3×1×1.128=0.237kN/m2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.344+1.4×2.4=9.773kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.344+0.85×1.4×2.4=9.269kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×
1.82/10=0.137kN.m;
六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外,故仅供参考):
钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内卸荷2次;吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置;以卸荷吊点分段计算。
第1次卸荷净高度为6m;
第2次卸荷净高度为2m;
经过计算得到
a1=arctg[2.800/(0.800+0.300)]=68.552度
a2=arctg[2.800/0.300]=83.884度
第1次卸荷处立杆轴向力为:
P1=P2=1.5×9.773×6/15=5.864kN;
kx为不均匀系数,取1.5
各吊点位置处内力计算为(kN):
T1=P1/sina1=5.864/0.931=6.300kN
T2=P2/sina2=5.864/0.994=5.898kN
G1=P1/tana1=5.864/2.545=2.304kN
G2=P2/tana2=5.864/9.333=0.628kN
其中T钢丝绳轴向拉力,G钢丝绳水平分力。
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=6.300kN。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算:
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),
计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径(mm);
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数,取0.82;
K--钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取6.3kN,α=0.82,K=6,得到:
选择卸荷钢丝绳的最小直径为:
d=(2×6.300×6.000/0.820)0.5=9.6mm。
吊环强度计算公式为:
σ=N/A≤[f]
其中[f]--吊环钢筋抗拉强度,《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2;
N--吊环上承受的荷载等于[Fg];
A--吊环截面积,每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2;
选择吊环的最小直径要为:
d=(2×[Fg]/[f]/π)0.5=(2×6.300×103/50/3.142)0.5=9mm。
第1次卸荷钢丝绳最小直径为9.6mm,必须拉紧至6.300kN,吊环直径为9mm。
根据各次卸荷高度得:
第2次卸荷钢丝绳最小直径为5.5mm,必须拉紧至2.100kN,吊环直径为5mm。
七、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值:
N=9.773×7/15=4.561kN;
计算立杆的截面回转半径:
i=1.58cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
k=1.155;当验算杆件长细比时,取块1.0;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
μ=1.5;
计算长度,由公式lo=k×μ×h确定:
l0=3.118m;
长细比Lo/i=197;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到:
φ=0.186;
立杆净截面面积:
A=4.89cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩):
W=5.08cm3;
钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
σ=4561/(0.186×489)=50.145N/mm2;
立杆稳定性计算σ=50.145N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值:
N=9.269×7/15=4.326kN;
计算立杆的截面回转半径:
i=1.58cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
k=1.155;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
μ=1.5;
计算长度,由公式l0=kuh确定:
l0=3.118m;
长细比:
L0/i=197;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:
φ=0.186
立杆净截面面积:
A=4.89cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩):
W=5.08cm3;
钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
σ=4325.72/(0.186×489)+136997.179/5080=74.527N/mm2;
立杆稳定性计算σ=74.527N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.237kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2;
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:
Nlw=1.4×Wk×Aw=3.582kN;
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.582kN;
连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;
又:
A=4.89cm2;[f]=205N/mm2;
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN;
Nl=8.582 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=8.582小于双扣件的抗滑力16kN,满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。 本方案中,脚手架排距为800mm,内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为1100mm, 水平支撑梁的截面惯性矩I=1369.9cm4,截面抵抗矩W=152.2cm3,截面积A=29.29cm2。 受脚手架集中荷载P=(1.2×5.344+1.4×2.4)×7/15=4.561kN; 水平钢梁自重荷载q=1.2×29.29×0.0001×78.5=0.276kN/m; 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为: R[1]=5.605kN; R[2]=4.354kN; R[3]=0.156kN。 最大弯矩Mmax=0.724kN.m; 最大应力σ=M/1.05W+N/A=0.724×106/(1.05×152200)+ 4.561×103/2929=6.085N/mm2; 水平支撑梁的最大应力计算值6.085N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求! 十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号槽钢,计算公式如下 其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算: φb=570×10.5×70×235/(1100×180×235)=2.12 由于φb大于0.6,查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φb值为0.937。 经过计算得到最大应力σ=0.724×106/(0.937×152200)=5.076N/mm2; 水平钢梁的稳定性计算σ=5.076小于[f]=215N/mm2,满足要求! 十一、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力RCi=RUisinθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为: RU1=5.97kN; 十二、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算,为 RU=5.97kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径14mm。 其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN); Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),查表得Fg=123KN;
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